Железобетонные арочные мосты

ченные ;:щвле�тя (от опор надарочноrо строения). Для расчета скалывающих напря жений могут быть использованы с некоторым приближением выражения, которые при.\\еняются при расчете балок с прямой осью. Допущение относительно распределения напряжений в поперечном сечении бе тонного свода по линейному закону и теория, основывающаяся на этом допущении, .�ают лишь приближенные значения напряжений, так как предполагаемая линейная зависимость межцу деформациями и напряжениями существует только для неболь ш11х интервалов напряжений, модуль упругости ·бетона при возрастании напряжений не остается постоянным и, кроме того, свод или арку следовало бы рассчитывать с уче то.\\ остаточных (пластических) деформаций, величина которых зависит от возраста бt:тона и от длительности воздействия нагрузки. Имелись rrопытки сформулировать :-тн свойства математически и построить соответствующий метод расчета 1, но ввиду :с:пруднений, которые этот метод представляет, а также вследствие ненадежности ЕВ••J.имых коэфициентов он не имеет значения для практического применения 2•

Глава 111 ТРЕХШАРНИРНЫЕ АРКИ

В главе 1 (стр. 49) было указано, что все силы, действующие в сечениях свода, могут 7;.пь определены статическими приемами, когда для построения кривой дащ1ения за­ :.нксированы три точки, через которые она должна пройти. Эти точки определяются

>t:.\\, что в трех сечениях свода огра­ ;..� нчивают место передачи давления ;;t:большой площадью или применяют з этих сечениях шарниры. Мы будем пре;�.полагать, что шарниры работают .:llвершенно без трения; при этом для ."ЮООЙ комбинации нагрузок мы мо- ·+.:е\\ установить для свода очертание ;;-р11вой давления и определить опор­ ;:ые давления в пятах. Рассмотрим прежде всего общий (.1учай расчета трехшарнирной арки, П.)J.Верженной воздействию вертикаль

8

А

11'

1 1 ----i..,__ __ fV2 _1

Фиг. 6.

:-зых СИЛ р (ф!'fГ. 6). Пусть горизонтальные расстояния замкового шарнира от обоих пятовых шарни­ �ов равны w1 и w2, а высота расположения его над соединяющей пятовые шарниры :..:ор;�.ой равна /. Представим Gебе, что обе опорные реакции разложены на вертикаль­ :-;ые силы А и В и на силу Н' =Н seca, действующую в направлении хорды, соединяю щей пятовые шарниры. При этом будем иметь: l 1 А=- � - � P(l-a), и В=_![� Ра. о о Таким образом, силы А и В совпадают по своей величине с давлениями на опорах простой балки, подверженной действию той же самой нагрузки и имеющей расстояние \\е;1с1.у опорами, равное пролету арки l. Для любой точки арки Е, расположенной на �:;ысоте у относительно хорды АВ, момент внешних сил подсчитывается по формуле: х М =Ах- � Р(х-а)-Ну = 'm-Hy. о 1 L. О. Straub, ePlastic flow in concrete arches''• !"roceedings, januar, 1930.- (8) 2 В :гечение последнего времени проде.1ан ряд экспериментальных работ по изучению ·:..1астических деформаций (ползучести) бе1она под действием длительной нагрузки. Кроме :-"го, в работе Whitney, «Plain and reinforced concrete arches»,Journ.oftheAmer.concrete Inst., _\\Jrch, 1932, стр. 479-517, дается значительно более простое решение задачи учета пластиче­ �"·нх деформаций бетона в расчете арок, чем это было предложено Л. Штраубом. Однако на --;�актике учет пластичеоких деформаций бетона в расчете арок до настоящего вр�мени не - ;>"llЗВОДИТСЯ. (Р ед.). 55