Железобетонные арочные мосты

для сечений в пяте, в одной восьмой, одной четверти, трех восьмых пролета и в ключе:­ щжи. При этом было принято, что кривая давления очерчена по параболе. В соответ ствии с этим условием при загружении линий влияния в расчете учитывалась равно мерно распределенная нагрузка от собст�енного веса и при этом такой величины, чтобы в результате получался одинаковый распор, как и для случая неравномерно распреде ленной нагрузки от собственного веса. Фактически нагрузка от собственного веса в пятах несколько больше, чем в ключе, и кривая давления отклоняется на несколько сантиметров от параболы. Несмотря на то, что ось арки очерчена по кривой давления, соответствующей действительной нагрузке от собственного веса, в окончательном результате в отношении величин расчетных 11оментов и нормальных сил не получается при этом значительной разниЦы, сказывающейся невыгодным образом на величинах расчетных напряжений. При производстве расчета напряжений, вызываемых воздействием температурных изменений, приняты колебания температуры .в пределах ± 10°. Коэфициент линей ного расширения принят равным 0,00001. Средняя температура при сооружении бетон ных арок составляла около + 2°; в пределах изменения температуры меЖду + 15° и- 5°, таким образом, получаем повышение темпер'!туры на 15.,-2- =13° и понижение на 2+5=7°. При разрешении статической неопределимости и при расчете упругих де формаций (согласно немецким техническим условиям) в расчет были введены значения .. Е п .ю и Е:::::: 2 150 ООО т/м2• Для арматуры из ч ?'1" уна было принято т (ng)=-в : =6. Арматура арки в сред.нем составляет по всей длине арки 4, 1 % чугуна и 0,7% ли того железа, По немецким техническим условиям влияние усадки бетона считалось эквивалентным понижению температуры на 15°. Общее укорочение арки вследствие усадки бетона в горизонтальном направлении (в ключе свода) составляет 0,639 см_ Рабо1:_ы произведены в 1914-1916. гг. 3. Мост под авто-гужевую дорогу Traunfallbriicke близ Gmunden 1 Предло Ж енный Эмпергером цроект, предусматривающий применение' чугунной арматуры в обойме (фиг. 534), оказался наиболее экономичным несмотря на то, что при выбранном соотношении стрелы подъема к пролету мост можно было выполнить и tl виде обычной железобетонной конструкции. Главные фермы моста представляют C(I flpoiloльн•1v разрс.• Фacail t-------- 68,ОО , -�1.=�--+-- 11,40 ----�-�

, flonepevныe pa1pr1111 'Клюv с613аН О-8 18·/Jl 65 �о

1 f•f8,f6 . '92,822

Фиг. 534. L бой две двухшарнирные арки, расстояние меЖду которыми равно 4,2 м; отверстие моста составляет 71 м, стрела подъема равна -18, 15 м (отношение стрелы подъема к пролету - 1 : 3,9). Обе главные арки. на расстоянии в 4, 1 м соединены (для обеспе чения жесткости) рамами, входящими в состав конструкции проезжей части. Арка имеет очертание, соответствующее очертанию I<ривой давления, но отклоняется от обычной серповидной формы; для создания впечатления о наличии заделки в пятах

1 «В. u. Е•>., 1926; Heft З u 4; «Bauing.:i>, 1926, Heft 15. 578