Железобетонные арочные мосты

Предположение это, как известно, кладется в основу рас чета таких комбиниро ванных тел, как железобетон. Если в поперечном сечении железобетонного свода возникают только сжимающие напряжения, то расчет можно вести в предположении постоянного модуля упругости бетона, а для учета модуля упругости железа придется ввести общеупотребительное среднее значение отношения п =Ее: Еь =15 (для хорошо затвердевшего бетона, со гласно швейцарским ТУ, принимается n=10). Подобный метод расчета, который основан на учете работы всего поперечного се чения бетона, может быть применен также и в тех случаях, когда в бетоне появляются небольшие растягивающие напряжения, для которых модуль упругости бетона умень шается сравнительно незначительно. Такое состояние комбинированных тел (таких. как железобетон) мы назовем 1 стадией. Этот метод расчета перестает давать правильные значения напряжений, когда в бе тоне развиваются растягивщощие напряжения большоЦ величины, ноторых бетон в действительности не может воспринять. В этом случае в практике расчета железо бетонных сооружений применяется метод определения напряжений, основанный на рассмотрении так называемой 11 стадии работы железобетона. При расчете по 11 ста дии считается, что бетон вообще не воспринимает растягивающих напряжений и что та часть поперечного сечения бетона, которая должна была бы испытывать растяги вающие напряжения, выключается из работы; считают, что все растягивающие уси лия воспринимаются одной лишь железной арматурой. Но так как в действительности до возникновения трещин в бетоне от растяжения все еще имеется известное участие бетона в воспринятии растягивающих усилий, то подобный расчет дает некоторый запас прочности: он приводит к преувеличенным напряжениям в бетоне на сжатие и к преувеличенным растягивающим напряжениям в железе. Подобный метод рас-. чета не дает также возможности определить действительнь1е величины возникающих в бетоне растягивающих напряжений, для которых желательно было бы иметь хотя бы приближенные расчетные значения, чтобы судить о степени надежности против образования трещин от растяжения бетона. Поэтому в необхоJ.!ИМых случаях реко мендуется применять третий способ расчета, основанный на предположении наличия не нарушенного еще поперечного сечения бетона, цричем в расчет вводится работа бетона на растяжение, но учитывается сниженное значение модуля упругости E!1z. Наиболее правильно было бы считать этот модуль упругости переменным в зависимо сти от размера растягивающих напряжений; однако, чтобы нс осложнять чрезмерно расчетные формулы, в пределах всей растянутой зоны поперечного сечения бетона вводится постоянное значение модуля упругости бетона при растяжении Еьz, причем модуль упругости приравниваете� µ-�<ратному значению модуля упругости при .сжа тии, т. е. принимается равенство Еьz=µЕЬd. Для высоких значений растягивающих напряжений, приближающихся к временному сопротивлению бетона на растяжение, следует принимать значениеµ= 0,3 до 0,4. В результате Тilкого расчета получаются величины напряжений, которые в отношении учета появления трещин достаточно хорошо согласуются с результатами испытаний и наблюдений. Приµ=0 рассматри ваемый метод расчета соответствует расчету по 11 стадии, а при µ = 1 - расчету по 1 стадии. В железобетонных сводах рационального очертания и достаточной толщины при любом из невыгодных расположений нагрузки возникают обычно сжимающие напря жения и относительно небольшие растяг!1вающие напряжения. В большинстве слу чаев допустимо и вполне достаточно рассчитывзть напряжения по 1 стадии. Однако в отдельных частях таких сводов при невыгодном сочетании нагрузок, в особенности под влиянием температуры, могут возникнуть значительные растягивающие напря жения. так как в подобных конструкциях использование высокого сопротивления железа растяжению дает возможность применять меньшие толщины, чем при сводах из каменной кладки, в которых растягивающие напряжения не должны допускаться вовсе, либо· не выходить за определенные небольшие пределы. В железобетонных сводах растягивающие напряжения могут допущаться только до таких пределов, когда не приходится опасаться возникновения раскрытых трещин. Поперечные сечения железобетонного свода, в которых при расчете по 1 стадии получены недостовернь1е значения растягивающих напряжений. в бетоне, достигаю щие временного сопротивления бетона растяжению или его превосходящие, могут быть 52