Железобетонные арочные мосты

тку.J.а

_ ! _ 111 , после вве,J.ения в расчет расстояния до границ ядра сечения

/ / k" = с:: - и k0 = с;:-- 1 а1 1 а2

)у.J.ем. иметь:

а0 = �- ( 1 + f)

� (

1 -:0)

И а"=

•

.J.ля того чтобы cr0 и cru имели положительный знак, т. е. чтобы они соответствс­ :.а.щ сжимающим напряжениям, должно быть соблюдено условие ko > р>-kи, т. е. -:�чка приложения равнодействующего усилия в рассматриваемом шве должна нахо­ _:.шься межцу обеими границами ядра сечения. Таким образом, ни в одном сечении �зо,J.а не появляются растягивающие напряжения, если кривая давления повсюду �роходит внутри границ ядра сечений арки.

6и

Фиг. 3.

Фиг. 2.

Если поперечное сечение выделенной полосы свода, состоящего из однородного �-:роительного материала, представляет собой прямоугольник с шириной, равной :.:лнице, и толщиной d, то формула (1) примет вид: N бМ cro, и= d + d2 . (2) В этом случае ядро сечения ограничивается средней третью толщины арки, и если · ::-;шая давления проходит целиком в пределах этой части сечения арки, то растяги­ : .: ющие напряжения в таком сечении вовсе не будут иметь места. l tтак, в оснооу распределения нормальных напряжений в поперечном сечении _ -=- Ja кладутся (с известной степенью приближения) те же самые законы, которые ...::ют силу для случая внецентренного сжатия стержня из материала с постоянным : �_,чением модуля упругости. При этом може.'Г быть использовано графическое построе­ - •::: . представленное на фиг. 3. п v N роведем через центр тяжести сечения отрезок, равныи величине напряжения -F- , _ ·.;::: рез ядровые точки k1 и k2 - прямые к концу этого отрезка; последние отсекают '-'- .111нии направления силы N величины фибровых напряжений cr0 и cru • В случае применения материала неодинаковой упругости, мы придерживаемся 3'::: же предположения, что поперечные сечения после деформации свода остаются =--:·:-(�,:ими; в этом случае в поперечном сечении по линейному закону будут распреде а -:-:ься не сами нормальные напряжения, а кратные им величины Е. -, 1 51