Железобетонные арочные мосты

но при учете устойчивости на продольный изгиб (см. ниже). Бетон в обойме обладает большой сжимаемостью до разрушения его; эта способность 1<.деформациям в сооруже ниях не может быть использована-целиком; напряжения, соответствующие кубиковой прочности бетона, могут быть восприняты без появления трещин. Если арматура 1<а 1<ого-либо элемента состоит из литого железа, то по достижении предела текучести в литом железе сопротивление его не будет возрастать далее, и элемент разрушается, поскольку его полное сопротивление исчерпано. Если же заменить литое железо чу гуном или стальным литьем, которые не обладают ясно выраженной значительной площадкой текучести на диаграмме деформаций, то необходимо в осн:>вание расчета положить иную диаграмму упругих деформаци � , которая содействов1ла бы непре рывному возрастанию нагрузки, воспринимаемои поперечным сечением эл�мента. Пр� площади v поперечного сечения �угунно;t арматуры в 12) см2 получено при за даннои расчетнои нагрузке и заданнои ширине моста попер�чное сечение бетона в 77 х 80 см. Описанные выше на стр. 239 опыты показали, что способность бетона к значитель ным деформациям в конструкциях рассматриваемого типа допускает использование в больших пределах сопротивления сжатию материалов, поскольку им соответствуют высокие же значения деформаций сжатия до начала разрушения. При этом, если при менять бетон с временным сопротивлением 5 х40=200 кг/см2, то параметр т0, опреде ляющий при производстве расчета приведенную площадь сечения чугунной арматуры, будет равен 45. По сравнению с результатами, которые соответствовали бы примене нию арматуры из литого железа, для которого вводимый в расчет приведенного сечения параметр т0 составляет не более 15, получается соответствующее уменьшение разме ров сечения. Дальнейшие испытания, произвщенные изобретателем рассматриваемого типа конструкций, доказали справедливость его формулы, согласно которой при учете продольного изгиба соотношение величин сопротивлений для момента разрушения уменьшается пропорционально коэфициенту: · то т = 1 +3х2 • Несущая конструкция рассматриваемого моста, как уже указано, представляет собой двухшарнирную арку с затяжкой. Согласно результатам расчета распор соста вляет 471,5 т; из этого полного значения 357,4 т да�т влияние собственного веса кон струкции, а остаток в 114, 1 т вызывается воздействием временной нагрузки. Это усилие должно быть воспринято целиком арматурой затяжки. Изготовление затяжк11 из стержней круглого железа оказалось нецелесообразным, так как не представля лось возможным соединить отдельные стержни с достаточной надежностью. Поэтому затяжка изготовлена была из 12 листов полосового железа сечением 18) х 22_ мм. Все стыки расположены вразбивку; перекрытие каж!I,ого из них осуществлено при помощи 9 болтов диаметром 25 мм. Большое внимание обращено было на соединение ар'iатуры. арки с затяжкой; конструкция соединения представлена на фиг. 521 и 522. Из рас смотрения фигур можно видеть, что первая подвеска, расположенная в пределах, представляющих в этом месте одно целое арки и затяжки, составлена из большого числа железных стержней малого диаметра, благодаря чему арка с затяжкой на про тяжении длины около 3 м представля�т собой один цельный элемент с сильной же лезной обоймой. Другую заслуживающую внимания конструкцию представляют собой поперечные балки проезжей части с примыкающими к ним консольными балками, подцерживаю щими пешеходные тротуары. Согласно заданному значению напряжений на растяжение в бетоне расчетная ши рина поперечных балок должна была составлять около 1,8 м. Однако собственный вес балок получался настолько большим, чтJ постройка моста стала бы неосуществимой. Стремление уменьшить по возможности собственный вес привело к следующему ре шению: основная ширина ребра балки определена была в 6) см (фиг. 519 и 521), но каждая балка снабже·-ш была по низу полкой, ширина которой в середине пролета балки составляет 1,8) м, причем от середины пролета ширина полки уменьшается на 30 см в пределах каждой панели от одной продольной балки до другой. Таким спосо бом удалось получить достаточно большое поперечное сечение в растянутой зоне, при чем собственный вес конструкции был выдержан в желательных пределах. С наружной 566