Железобетонные арочные мосты

установления слишком небольших величин для допу(каемых растягивающих напря..:· жений при отношении модулей упругости Ее : Е ь = 9. После детального ознакомления с поступившим.и проектами управлением строи тельства было решено остановиться на проекте, разработанном фирмой Thiiringer Beton-Baugesellschaft l{oburg. Проект предусматривал сооружение моста, состоящего из двухшарнирной арки с затяжкой; расчет моста произведен был д-ром Ф. Эмпергером (Вена); Вследствие большой ширины моста и тяжелой расчетной нагрузки применение обыч ной железобетонной конструкции приводило к непропорциональным внешним фор мам моста; конструкция оказалась значительно более благоприятной в отношении внешнего вида моста благодаря употреблению арматуры из чугуна в . обойме. Из фиг. 519 видно, что высота арки в ключе равна 77 c1.t. Из поперечного разреза в ключе свода (фиг. 520) можно усмотреть,· что ,1у1,В хшар- · нирные арки расположены по обе стороны проезжей части моста; пешеходные тротуары по обеим сторонам моста расположены на консолях. Расстояние меЖду осями арок равно 11,6 м; каждый из пешеходных тротуаров имеет ширину З,50 .м; общая ширина моста равна 18,60 м. до

Установка ветровых связей между арками способствовала бы повышению боковой устой чивости и жесткости арок и упростила бы произ водство расчетов; однако, исходя из архитек турных соображений, решено было обойтись без постановки связей. Арки сконструированы были так, что без какого-либо специального усиления в боковом направлении они обладают достаточ ной боковой устойчивостью. Размеры сечений такой арки с затяжкой обосновываются расчетом на воздействие внеш них сил и колебаний температуры. Арка, вы-· полненная из железобетона с обычным коли

ФиF. 520.

чеством арматуры, при этих условиях получила бы непропорциона�ьно большие размеры сечений. Для получения достаточно небольших размеров сечении пришлось бы в этом случае прибегнуть к постановке большого количества арматуры. Далее следует учесть, что литое железо в железобетонной конструкции может работать лишь до пре дела текучести (2400-2700 кг/см2), а во многих технических условияхuесть еще указа-· ние, что при наличии железа свыше 2% даже и Этот предел напряжении не М ожет быть достигнут. Отсюда следует, что литое железо является мало пригодным материалом; установка железных стержней в сжатых элементах и передача на них Сжимающих усилий связаны с большими трудностями, чем при применении отлитых. чугунных элементов, имеющих соответствующие поверхности для воспринятия давления. В слу чае применения литого железа для получения того же эффекта пришлось бы вслед ствие незначительной сопротивляемости железа сжатию употребить слишком боль шое количество металла; кроме того, пришлось бы отказаться от круглого железа и при менить арматуру в виде клепаной металлической конструкции. Достаточно взгля нуть на основные р�змеры сечения арки, чтобы убедиться в том, что такое решение задачи не только нецелесообразно с экономической точки зрения, но представляет собой и технически весьма трудно выполнимую задачу. После ряда опытов с чугунными образцами на сжатие, производившихся на раз личных литейных заводах г. Halle, была установлена возможность изготовления чу гуна с минимальным значением временного сопротивления сжатию в 9000 кг/см2 • .Про цесс производства чугуна несложен и не требовал создания специальных условий работы. Если обозначить допускаемое фибровое напряжение в бетоне через r;ь, напряже ние бетона в центре тяжести сечения чугунной арматуры через Gg и принять допу 1 скаемое напряжение в чугуне равным ·- части от временного сопротивления, т. е. . v "1= а_�, то для временного сопротивления в 9000 кг/см2 и считая запас прочности v 9000 равным 5, получим ag = -5- = 1800 кг/ см2; полученное значение должно быть уменьше 555