Железобетонные арочные мосты

Чтобы получить надежное суждение о действительной прочности шарнирных камней, во многих случаях является недостаточным пр:шзводство испытаний шарнир ных камней, даже если они по своему выполнению и рвмерзм ближи к намеченным к применению. ДГiя рзсчета шарниров, вообще говоря, существ)Юr три способа, а именно: способы Кёпке, Бзркхаузена и Герца, из числа которых способ Герца по лучил наибольшее рзспрострзнение1• Кёпке2 определяет сперва величину давления между шарнирными камнями по сере дине поверхности соприкасания для вообрзжаемого условного шарнира, в котором две выпуклые соприкасающиеся ·поверхности имеют рзвные радиусы кривизны р (фиг. 144а) и р1вные стрелки f, определяемые как полурвность стрелок двух действи тельных поверхностей. При этих прцположениях соприкасание шарнирных элементов при наличии деформаций смятия поверхностей должно происходить по плоскости (фиг. 144з). Условный радиус р определяется, исходя из описанных пре;щоложений. Относительно длины t шарнирного камня, в пределах которой распростр1няются r различия в продольных относительных деформациях, вызванные смятием шарнирных

,11 -ь---,,?-- / �- 12

Фиг. 1446.

Фиг. 144а:

поверхностей, Кёпке-делает предположение, что она равна по меньшей мере толщине указанного ранее условного шарнирного камня, и определяет величину давления по середине поверхности касания, исходя из известного уравнения деформаций + , ; 3• Баркхаузен1 дает иной метод рзсчета вальцовых шарниров, используя при этом научный путь обоснования фзрмул, служащих для определения наибольшего давления по середине поверхностей касания. Фармулы, выведенные Герцем, являются наиболее простыми в практическом при менении и в настоящее время почти исключительно применяются 1при производстве расчета вальцовых шарниров1• Герц5 исходит из р1ссмотрения двух цилиндрических поверхностей, которые в не загруженном состоянии соприкасаются по прямой линии (фиг. 144б); далее он при нимает, что трение по этим поверхностям отсутствует. Разработанный Герцем метод расчета первоначально был предложен по отношению к шарнирам и балансирам сталь ных мостов6 и далее перенесен на расчет каменных и бетонных шарниров. Однако в силу того, что упругие свойства камня и бетона отличаются от упругих свойств стали, результаты расчета, ЮIК это доказано вышеприведенными опытными данными, могут рассматриваться лишь как приближенные, и в виду этого могут служить лишь для ориентировочных подсчетов. Обозначим через Р давление в шарнире на 1 см глубины его, r1 и r2 -радиусы соприкасающихся цилиндрических поверхностей, Е - модуль упругости, т -от ношение продольного удлинения к поперечному сужению призматического стержня, 1 Относительно других, более старых методов расr1ета, см. А. Kollmar, .:Auflager und Ge lenkc», Be r lin 1919, Wiih. Erпst u. Sohn. 2 «Z. d. А. u. 1. v. zu Hann.», 1888, стр. 374.C.-.i. также «Handb.f.Eisenbetonbaц�,3Aufl., \"!1 Bd., стр. 93. • il:""!''"P расчета приведен в «Handb., f. Eisenbetoвbau», 3 Aufl., VII B d. , стр. 95. '(_"r_. :---11ndb. f" Eisenbetonbau», 3 Aufl., Vl'I Bd., стр. 96. •В.:..:. :с: "tiziUit нnd l;'estigkeit», З Aнfl., Berliп 19'"4, стр. 220. C.lli. та1<же исследовании Kollmar в :.· ';:o;•:r ltnd Gelenke>" стр. 135. 6 «Z. d . . \ :.: ! У. zu Нз;111.;>, Р·Ю�, стр. 1:б. ;52