Железобетонные арочные мосты

ответствии с проектными размерами радиусов кривизны шарнирных поверхностей должны были заполнить промежутки между вогнутыми и выпуклыми шарнирными 1<амнями. По установлении опалубки для соответствующего шарнирного элемента свода были изготовлены тем же путем, как это описано выше, и шарнирные камни, имеющие выпуклую поверхность. Назначением свинцовой прокладки является прежде всего устранение непосред ственного касания друг с другом вогнутой и выпуклой поверхностей двух шарнирных камней и образование одновременно с этим выравнивающего слоя, который устранял бы влияние неровностей поверхностей касания. Благодаря наличию свинцовой про кладки площадь передачи давления лежит в пределах определенной ширины, и кри вая давления в силу этого после раскружаливания проходит в весьма тесных границах через соотвеtствующие сечения свода в шарнирах. Свинцовые прокладки изготовлены из прокатного свинца без примеси сурьмы и имеют на большом своде толщину 5 мм и ширину 220 мм, на своде 11 -толщину 3 мм и ширину 150 мм, и на своде 111-тол щину 3 мм и ширину 100 мм. Чтобы предохранить свинцовые прокладки от вред ного влияния влаги при бетонировании, свинцовые полосы обернуты были плот ной бумагой, пропитанной маслом. Наблюдения над работой свинцовых прокладqк при производстве испытания шар нирных камней показали, что при нагрузке в 95 т боковое выпучивание свинца со - 1 1 ставляет 100 см= 10 мм . При этом напряжение на смятие свинцовой прокладки со - ставляло около 54 кг/см2• При возрастании нагрузки течение свинца увеличивалось, . 3 3 причем при напряжении в 200 кг/см2 оно составляло IOO см= томм, при напряжени и 10 в 350 кг/смz 100 см=1 мм, и, наконец, при напряжении в 520 кг/см2 по результатам 14 п u измерения в шести точках составило в среднем 100 см. од деиствием распора Н к = =323 m, который должен был развиться при раскружаливании, расчетное напряжение 323000 на смятие свинцовых прокладок составляет - 22. 100 = 141 кг/см2; притаких напряже мях можно было ожидать лишь небольшого выпучивания свинца, и считать обеспе ченной прэ.вильную передачу давления. Бетонирование шарнирных камней производилось сразу на всю ширину свода в 10,2 м за вычетом облицовки, в связи с чем в шарнирных камнях вовсе отсутствовали швы. Этот способ применен был по отношению ко всем сводам. Для определения формы шарнирных камней произведены были соответствующие расчеты по формулам Барк хаузена и Кёпке, и из результатов обоих расчетов взято среднее для установления необходимой ширины свинцовых полос. Напряжения, развивающиеся внутри бетонных шарнирных камней, определены были исходя из расчетных относительных деформаций аьl Лl=-в;, при определении которых модуль упругости Ed был принят равным Ed =200000 кг/см2; в соответствии с данными расчета была назначена арматура шар нирных камней. В тех местах, где следовало ожидать наибольшего влияния поперечных растягиваю щих напряжений, как в верхнем, так и в нижнем шарнирных элементах, устроена осо бенно густо расположенная арматура (фиг. 142). Для обеспечения наиболее легкого и тщательного выполнения работ арматура изготовлена была в виде отдельных каркасных элементов, которые заранее были связаны заводским путем. В целях обеспечения хо рошей связи отдельных каркасных элементов они устраивались с запуском стержней арматуры из одного элемента в пределы другого элемента. Путем обвязывания стерж ней арматуры в местах запусков ее из одного элемента каркаса в другой из отдельны_'t частей каркаса был создан один цельный жесткий каркас. Специальные диагональныt стержни арматуры обеспечивали неизменяемость устроенного таким образом каркаса, так что в процессе бетонирования пластичным бетоном исключена была возможнос-n. взаимных смещений элементов каркаса и его дефсэрмаций. Кроме того, путем подвеши вания каркаса к закрепленным сверху деревянным злементам обеспечена была неп(}­ ;�вижность всего каркаса в целом. 260