Испытание строительных конструкций

Табл. 2.5. Теоретическое распределение по функции Р(а<хсЬ)-= ^Ф(іг)—^Ф(к)

£

S'

Интервалы а—Ь, МПа

л н о н й Э*

1

Пт

1 .О

пР

-|(N

Q,

775—825 1 -2 .8 2 —2,12 0,4975 0,483 0Д15 0,64 1 825—875 2 - 2 ,12 — 1,41 0,483 0,4205 0,0625 2,68 2,5 875—925 5 — 1,41 -0 .7 1 0,4205 0,261 0,1595 6,85 7 925—975 13 -0 ,7 1 0 0,261 0 0,261 11,22 11 975— 1025 12 0 0,71 0 0,261 0,261 11,22 И 1025— 1075 6 0,71 1,41 0,261 0,4205 0,1595 6,85 7 1075— 1125 3 1,41 2,12 0,4205 0,483 0,0625 2,68 2,S 1125— 1175 1 2.12 2,82 0,483 0,4975 0,015 0,64 1 Из табл. 2.5 видно, что эмпирическое распределение условного предела текучести стали подчиняется нормаль ному закону Гаусса. Пример 2.4. Для 124 стержней из стали класса Ат-Ѵ той же по- ставки, что и в примере 2.1, определен условный предел текучести Оо.г^ Табл. 2.6. Теоретическое распределение по интегральной функции f(6)=4+4-Ф (о

Частость 'Н (і>і --------- п 2 П/ і=1

к со X М

F(b)=~+ 9. 2

с* сно о Uн 00

^ _ [Ь-М (Х)]

Интервал а—Ь, МПа

—ф(і) 2

а

S й « X 3

zr

—0,492

800—840 2 840—880 3 880—920 8 920—960 14 960— 1000 32 1000— 1040 30 1040— 1080 20 1080— 1120 9 1120— 1160 4 1160— 1200 2

0,0161

0,0161 —2,41

0,0081

0,0242 0,0403 — 1,82

—0,4 6 5 5 1 0 ,0 3 4 5

0,0645 0,1129 0,2581 0,2419 0,1613 0,0726 0,0323 0,0161

0,1048 — 1,24 0,2177 -0 ,6 6 0,4758 —0,07

—0,3925.

0,1075

—0,24551 0,2545

0,472 0,695 0,862

—0,028 0,195 0,362

0,51 1,09 1,68 2,26 2,85

0,7177 0,879 0,9516 0,9839

0,4 5 3 5 1 0 ,9 5 3 5

0,488 0,4977

0,988 0,9977

1

А = 40 МПа;

= 124;

== 1;

х = 1005 МПа; s = 68.5 МПа

29