Железобетонные конструкции. Примеры расчета

От поперечного торможения

Т макс = дмакс � = 84 · 0 ;�6 = 2,64 те. макс

Затем вычисляем расчетные нагрузки на среднюю колонну по оси Б от двух спаренных кранов в пролете АБ по линии влияния опорного давления (рис. 46) . От вертикального давления дмакс = Рмакс�У = 21 · (0,633 + 1 + 0,841 + 0,475) = 62 те; дмии = Рмииi-У = 3,9 · (0,633 + 1 + 0,841 + 0,475) = 9,55 те. От поперечного торможения со стороны пролета АВ �--т-.,.-т-т-r-i"'т-т-i"'тt"i;...,-.,-г:т-т-т..."гr� Т макс = д м а к с р Т п = макс = 62 · 02� 6 = 1 ,95 те. Нагрузки на среднюю колон Рис. 46: Линия влияния опорного давле- отметки ригеля (10,8 .м) ния от крановой нагрузки для стойки по маем как равномерно распреде ленную. Выше верха колонны ветровую нагрузку учитываем как сосредоточенную силу W, прило жеиную на уровне верха колонны. Вычисляем скоростной нормативный напор ветра для зоны от отмет ки 10 ДО 12, 1 .М qg = Q8 • Q = 35 · 1 ,0367 = 36,2 кгс/.м2, где Q - поправочный коэффициент для средней точки этой зоны от отметки 10 до 12, 1 , определяемый по интерполяции согласно табл. 10 [ 4 ] 1 ,35- 1 Q = 1 + 10 . 2 (12,1 - 10) = 1 ,0367. Аэродинамические коэффициенты для наружных стен принимаем по табл. 1 1 [4 ) : с наветренной стороны с = 0,8; с подветренной стороны с = -0,6. Расчетная ветровая нагрузка на 1 .м2 поверхности при коэффициен те перегрузки n = 1 ,2 с наветренной стороны: до отметки 1 О .м Q1 = 35 · 0,8 • 1 ,2 = 33,6 кгсf.м 2 ; 106 оси в. Рис. 45. Линия влияния опорного давле ния от крановой нагрузки для рамы блока. у=/,0 12000 +----=-= .::...._ __ ну по оси Б при работе кранов в пролете БВ аналогичны нагруз кам пролета АБ. Горизонталь ную силу от продольного тор можения в расчете не учитываем. Ветровую нагрузку в преде- _.,.._ _ __._ _ __;_:.:.:..:.. .-..._ + лах высоты колонны до верхней прини