Железобетонные конструкции. Примеры расчета

выше отметки 1 О м q2 =-36,2 · 0,8 · 1 ,2 = 34,8 кгс/м2• q3 = -35 · 0,6 · 1,2 = -25,2 кгсjм 2 ; р1 = 33,6 · 12 = 404 кгс/м = 0,44 те/м; р2 = 25,2 · 12 = 302 кгс/м = 0,302 те/м. С подветренной стороны: до отметки 10 м выше отметки 10 м q4 =-36,2 · 0,6 · 1,2 = - 26 кгс/м 2 • Увеличение ветровой нагрузки между отметками 10-10,8 м не значительное, поэтому им пренебрегаем. Тогда равномерно распределенная нагрузка до отметки 10,8 м: Определяем сосредоточенную нагрузку в уровне 10,8 м от дейст вия ветра на конструкции, расположенные выше этой отметки: с наветренной стороны wl = 34,8 . 12 . (12,1 - 10,8) = 542 кгс = 0,542 те; с подветренной стороны w2 = 26 . 12 о (12,1 - 10,8) = 0,405 те. Так как направление сосредоточенных нагрузок W1 и W2 одина ковое и уровни их приложения совпадают, то заменяем их равнодей ствующей w = wl + w2 = 0,542 + 0,405 = 0,947 те. Рассматриваемое здание фонарей не имеет. При наличии фонарей сосредоточенные нагрузки W1 и W2 от дав ления ветра можно вычислять по формулам (в виду отсутствия данных формулы приводятся без расчета) . При П-образных фонарях: без фонарей в крайних пролетах W = [ 1 ,4 · h 1 + h4 + 0,8(n -2)h3] ql; при фонарях в крайних пролетах W = [ 1 ,4 · h 1 + h4 + ( 1 ,4 + 1,0)h3 + 0,8 (n - 2) h3] ql. При М-образных фонарях: без фонарей в крайних пролетах W = [l ,4 · h1 + h4 + 1 ,2 (n- 2) h3] ql; при фонарях в крайних пролетах W = [1,4 · h1 +h4 + 2,4 h3 + 1,2 (n - 2) h3) ql. В формулах: n - количество пролетов в здании; l - ширина грузовой полосы; 107