Железобетонные арочные мосты

таллической арматуры. Бетонные своды, поддерживаемые зак р епленной в устоях жеL кой арматурой, дали осадку в ключе всего на 32 мм. Если прибавить к этому еще оса..: ку в 11 мм после снятия опалубки и затвердения бетона, то полная осадка в ключ� свода будет равна 141 мм. Для компенсации этой осадки деревянная опалубка пере.: бетонированием была устроена с подъемом в ключе свода на 150 мм. i Расчет напряжений, возникающих в металлических фермах и в элементах анкер ного закрепления их, произведен был приближенно; при этом во всяком случае преду смотрен был достаточный запас прочности. . Во время бетонирования свода, т. е. пока в бетоне еще не могли развиваться усил11-;:. действующие в готовом своде, металлические арки жесткой арматуры подвергалис: воздействию следующих сил (фиг. 489): собственный вес и часть веса бетонного мае сива свода-О; горизонтальная сила в I<лючевом шарнире свода-Н; опорное давлt· ние-D; расчетное давление на опорах принято направленным под угол в 10° по о-:-. ношению к опорной поверхности; для определения возникающих в анкерных стержню. растягивающих усилий такие допущения являются в достаточной степени невыго.�­ ными, так как в действительности величина трения между металлической фермоl·. свинцовыми прокладками и бетонными блоками должна быть значительно вышt: растягивающее усилие в анкерных стержнях - Z. Эти силы должны подчиняться следующим условиям равновесия: 0°5,�-Н· 2,16-Z· 2,2=0; Zsin IX+D sin �-Н=О; Z cos сх - D cos � + G = О. ПрИ sin а = 0,5, cos а = 0,866 , sin � = 0,46, cos � = 0,890 из вышеприведеннь.�\. уравнений получим: Z =0,9850, Н = 1,45 G, D = 2,080. Вес бетонного массива свода и желе2ной арматуры составляет для полоQJш� пролета арки на l м ширины свода 23 m; если считать, что половина этой ве:11•­ чины является нагрузкой, передающейся на металлическую ар1<у, т. е. если nрЕ нять G = 11,5 m, то получим: Z = 11,3 m, Н = 16,67 m, D ,_.,.. 23,92 т. Анкеры", изготовленные из стержней круглого железа диаметром 35 мм, при внутре�-:­ нем диаметре винтовой нарезки в 30 мм и при площади поперечного сечения 2 х 7 ,068 = - 14, 136 см2, испытывают растягивающие напряжения в 800 кг/см2• фе S 2,2 z В верхнем поясе рмы возникает растягивающее усилие = f�T = 19, 1 rr;: таким образом, при площади поперечного сечения 53,3 см2 расчетное напряжение бy.it-:- 19 100 . равно 5 3 , 3 - = 358 кг/см2• Сжимающее напряжение в опорных элементах нижнего пояс.- составляет около 500 кг/см2• При совместной работе бетона и железа фибровое напр<;:­ жение в элементах металлических ферм, вызванное остальной частью собственнпг веса и воздействием временной нагрузки, составит не более 160 кг/см2 на растяжею�-: и 450 кг/см2 на сжатие, так что результирующее напряжение в элементах жесткой а:-­ матуры во всяком случае будет ниже 1000 кг/см2• Строительство моста начато было в октябре 1900 г.; береговые устои построенЬi, началу декабря. В течение зимнего периода работы были приостановлены; в�сной 1901 : были смонтированы м�таллические арки и к концу мая закончено бетонирование св··­ дов; 6 июля свод был раскружален; 20 июля 1901 г.было произведено пробное загружею•-: моста, и затем мост был передан в эксплуатацию. На основании произведенных измерений были получены следующие данные: осадка кружал после монтажа металлической арматуры . • . • осадка от начала бетонирования до начала раскружаливания (с 24 мая до 6 июля) . . . . . . . . . . осадка свода непосредственно после раскружаливания (6 июля) . осадка от момента перед раскружаливанием до испытания под на грузкой (от 6 июля до 19 ию.Ля) . . . . . . осадка при испытательном загружении половины пролета (590 кг на та же осад1<а, определенная графическим методом . . . • . . . . . 98 .\/1 32 У.• 3 мм (5 .11.< 11 .'U' 1 м2) З х • 3,8 у'

536