Железобетонные арочные мосты

лении сжимающего усилия. Из железобетонных шарнирных камней были выпушены хомуты, служившие для подъемки и транспортировки камней. По поверхности переда·�и давления н шарнирных камнях были уложены свинцовые прокладки шириной 200 мм и толщиной 5 мм. Чтобы предохранить шарнирные камни от сдвига, в одном из них были забетонированы ме таллические штыри, свободные концы которых обточены были на конус и в дальнейшем вставлены в отверстия, оставленные в другом шарнирном камне. Изготовление шарнирrв не вызвало ню<аких затруднений. При установке шарнир� ые камни были прижаты друг к Другу при помощи домкратов и закреплены в правильном положении деревянными клиhы1ми. Опи санне примененных материалов приведено в отделе IV. Расчет шарнирных камней дает следующие результаты (см. MOrsch, «В. u. Е.», 1924, стр. 156). \ Пятовой шарнир (фиг. 151): ширина шарнира а= 85 см; ширина свинцовой прокладки Ь = 20 см; ft� к.щ,. � - -- -�о ------ - - z- -- l = 100 см (расчет ведем на h = 100 см; 261,8-(85- 20) z == - --4-.--ioo ___ = 42,5 m; 1,5. 42,5 "= - - h - · г- = 6,4 кг/см2• 1 м ширины); h • /jl(J 1{ лючевой шарнир: Фиг. 151. ширина шарнИра а= 80 см; ширина свинцовой прокладки Ь = 20 см; l = 100 см (расчет ведем на 1 м глубины); h = 100 см; 230,0·(80 - 20) Z = -- 4-;-100 = 34 , 5 т; 15. 34,5 а= hl = 5,2 кг/см2• Согласно выводам Мёрша (см. ниже) недостаточно ограничиться определением одних лишь наибольших сжимающих напряжений по поверхностям смятия; необходимо наряду с этим определять также поперечные растягивающие напряжения, которые являются причиной появления трещин. Согласно приведенным ранее данным шарнир ные камни должны иметь в плоскости продольного разреза свода очертание, близкое к квадрату. Рекомендуется использовать одновременно с прочностью материала на сжатие также и прочность его на растяжение, причем коэфициент запаса против появления трещин должен быть примерно четырехкратным. В шарнирных камнях, бетонИрование которых производится слоями, расположен ными нормально к направлению давления, поперечная арматура может де-латься не настолько мощной, как в случае изготовления их непосредственно на подмостях с произ водством. бетонирования слоями, параллельными направлению давления в своде, так как в этом последнем случае поперечная арматура должна обеспечить взаимную связь отдельных слоев бетонирования. Поперечная арматура должна назначаться так, чтобы она в соответствии с ее распо ложением была способна воспринять все растягивающие напряжения в поперечном направлении, распределенные по закону параболы. Растягивающие напряжения 1 в бетоне а при этом должны _ составлять не более З временно�о сопротивления рас тяжению. l{ребицу удалось путем исследования напряженного состояния двух· прижатых друг к другу шарнирных элементов с цилиндрическими поверхностями вальцов при вести расчет к формуле, вывод которой приводится вкратце1• На фиг. 152 представлена сетка линий, изображающих рассматриваемое напряжен ное состояние в обоих направлениях S и Т. По l{ребицу, растягивающие напряжения в плоскости сюшетрии возникают лишь в нижней части шарнирного камня и при это!\-\ 1 «В. u. Е.:., 19:6, Heft 5, стр. 89. 268