Железобетонные арочные мосты

применены в шарнирах моста, но с шириной в одну десятую ширины свода в ключе, т. е. 0,25 м. На фиг. 122 представлено устройство шарнира; следует отметить, что об� шарнирные поверхности при отсутствии свинцовой прокладки не имели бы полного соприкасания, так как центры кривизны их расставлены друг от друга на 2 мм. Ниж ние поверхности шарнирных 1<амней были обработаны и обтесаны сравнительно ровно, но без особой тщательности. Шарнирные поверхности были хорошо отполированы. Чтобы предотвратить опасность вдавливания свинца в поры гранитного камня, свин цовые прокладки, так же каI< и в конструкции самого моста, должны были быть уло жены между медными пластинJ<ами толщиной О, 1 мм. Сама свинцовая проI<ладI<а (из проI<атноtо литого свинца) имела ширину 100 мм и длину 250 мм, соответственно размерам гранитного шарнира, и толщину 3 мм. Так как не удалось получить медный лист толщиной О, 1 мм, то при проведении опытов применен был лист блестящей поли рованной латуни толщиной 0,08 мм. В этрм виде шарнирные камни были расположены в стоячем положении между щ�умя ровными чугунными плитами размером 75 х75 с.м, служившими для передачи давле1-шя, и были строго центрально установлены в вер тикальной испытательной машине; затем они были подвергнуты испытательной нлру:>ке, которая достигалась гидравлическим путем и доведена была до 94 m. Верх

няя. опорная плита машины снабжена была шаровым шарниром для обеспечения ее подвижности. ПостановI<ой опытов преследовались цели: а) изучение поведени� J<амней и их деформаций; б) определение способности шарнира к вращению; в) изучение - поведения свинцовой прокладки в частности в связи с возможностью текучести свинца. Опыты показали, что камни в своем поперечни!(е сжаты и что выпучивание !(амней непосредственно о!(оло шарниров не имеет места. Из этого следовало, что не было оснований опа саться разрушения шарнира. Путем постанов!(и на блюдений при помощи зеркального приспособления установлены были непрерывные перемещения шар нира. Далее было замечено, что свинцовая про!(лад I<а даже при наивысшей нагрузке в 94 т не была прижата полностью. Наибольшее давление в шарни ре под действительной нагрузкой в переводе на раз меры испытательных шарнирных !(амней составляло всего 35 m. Предполагая полное обжатие свинцовой прокладI<и по всей площ1ди ее, мы получаем при наи большем загружениw в 94 т среднее давление по шар u 94000 нирнои поверхности равным G= 2 5 _ 1 0 = 376 кг/см�.

PD.Jpeз А-8

f:f6

--- 490

/:40 ct:il

Места U3Нерени

�==�Г-==� cdefgb

49'

<РИГ 122.

Действительная величина давления в силу того, что полное прижатие свинцовой про клаДl{и не имело места, была .;значительно выше. По оJ<ончании испытаний шарнир ные I<амни оказались совершенно неповрежденными и не изменившими форму. Кро ме того, не было обнаружено ни текучести, ни сильного выжимания свинца. Описанные испытания по существу дали доI<азательство пр!jменимости каменных шарниров взамен металличесю1х, но не дали еще возможности сделать выводы от носительно действительной прочности и способов расчета каменных шарниров. �- Большое значещ1е в это№ отношении имеют выводы, полученные Бахом в 1903 г. на основании проведенных им испытаний каменных шарниров из гранита. Гранитные шарниры состояли из одного J<амня с искривленной и другого с плосI<ой шарнирной поверхностью (фиг. 123). С целью придания исI<ривленной поверхности камня точного очертания по круговому. цилиндру, камни были обработаны на большом токарном станке при помощи резца из алмазной стали. Плоские поверхности шарнирных кам ней, расположенных нормально к направлению давления, были простроганы. Изго товлены были три пары шарнирных камней с радиусами 250, 1000 и 3750 мм. Кажда51 пара шарнирных I<амней загружалась до различных ступеней нагрузки, разгружа лась по истечении 5 мин., и uосле этого заснимались поверхности соприкасания юнt ней. Последнее могло быть наглядно проделано бла . rодаря тому, что перед испытанием 246