Железобетонные арочные мосты

Наконец, в третьем случае для одного из загружений (например, под влиянием мо мента М1, когда точка пересечения находится на ветви кривой m1) полностью исполь 10уется в допускаемых пределах прочность бетона, а для другого загружения (под влия нием М2 с точкой пересечения на ветви кривой m'2), наоборот, используется в допу скаемых пределах напряжение в железе. Соответствуюuwе точке пересечения величины насыщения арматурой во втором и третьем случаях, однако, не дают минимального расхода железа (при сохранении одной и той же толщины); этот расход можно умень шить, если, оставаясь на соответствующей большему моменту кривой m, приблизиться к линии RR. В этих случаях всегда можно достигнуть экономически выгодного решения, при­ . меняя приблизительно одинаковые размеры площади сечения нижней и верхней арма туры. Можно кривые упомянутого расчетного графика перенести на кальку, и эту копию в перевернутом положении наложить на таблицу для получения решения задачи для всех возможных случаев. Своды, в сечениях которых развиваются моменты сильно различающиеся по своей величине, при экономичном проектировании снабжаются арматурой переменного се чения. Здесь изменение сечения арматуры можно производить путем добавления или снятия нескольких стержней, причем следует обратить внимание на то, чтобы добав ляемые стержни арматуры были настолько удлинены за пределы тех сечений, в кото рых они являются необходимыми, насколько это требуется на основании условий проч ности на сцепление с бетоном. Эта длина при диаметре стержня арматуры о опреде ляется при помощи общеизвестной формулы: l= � : е с, где " е означает расчетное напря жение в железе, а величина 't - напряжение на сцепление с бетоном. Пр и м е р. Пусть в своде толщиной 30 см крайние значения момента, развивающс1·ося в наиболее напряженном сечении и отнесенного к оси арки (для ширины в 1 м), состав s1яют М1 = + 6,2 тм и М2 = - 4.05 тм. Пусть при этом соответствующая обоим случаям загру жения прэдольная сила составляет соответственно 14 т и 12 т, так что вызываемое ею напря жение на сжатие бетона в сечении, усиленном железной ар.\\атурJй, едва достигает величины 4 кг/см•. Вычтем этn напряжение из допускаемого напряжения на сжатие бе1она (34 кг/см·') и будем вводить в расчет напряжение аь = 30 кг/см2• Допускаем.ое напряжение на растяжение железа принимilем равным а8 = 900 кг/с.н2 = 30 '"ь· При этом получим: т1 = 6 ОО = . ; 6200 = d 2а ь дООО = 0,23 и т 2 = _iO�O _ = О, 15. Для точки пересечения кривых соотве1ствующих выведенным зна­ �7000 'lениям, при помощи графика получим 1: а"= 2,11 и а0 = 0 , 6 2 3 . Значениям процентов насыщения сечения арматурой соответствует согласно кривой m1 соот ношение а,: аь = 14,36 и согласно кривой m2-соотношение а,: аь = 45,78. Напряжения поэтому J,олжны будут составлять следующие величины: в бетоне у верхней кромки . . » у нижней » в верхней ар.\\атуре . . . . . в нижней » • • • • • . . . . . 30 кг/см2 .900: 45,78 = 19,7 1) • 900 t) • 14,36 . 30 = 431 t) Если выбрать размеры пр:щентов насыщения ар.\\атурзй на кривой т1 = 0,23 ближе к ли нии HR, т. е. принять для _обоих рядов арматуры одинаковое значение а"=ао= 1,16%, то создаваемые моментом М1 напряжения составят: в бетоне у верхней кромки • . . • • • . 30 кг/см2 в нижней арматуре • • • • • • • • • • 25,07 . 30 = 752 » а напряжения, вызываемые моментом М2, определятся из соотношения !!!.2- = 0,15 _ =0,65. М1 0 , 23 Поэтому получаев:

в бетоне у нижнеi1 кромки в верхней арматуре • • • •

. . • 0,65 · 30 = 19,5 кг/см• • • • 0, 65 . 752 = 489 1)

·.а Графики 1<оэфициентов т и m' могут быть заимствованы из руководств по расчету железо бе-rо:шых конструкций. 126