Железобетонные арочные мосты

»Т о ; щ о ст оро н н е й подвижной наrруз1щ: 5 5

Шl =J6Pa2=16·1,62· 152 � 113,906 т,и. Вер т 111<а.11 ь н а я сила в рассматриваемом поперечном сечении будет равна: [ g0+ 1 1 2(g,-g0) J ;-+!-� ра+ V=35,33m. С ле дов ате л ь но; нормальная сила будет иметь значение: N = (18,66 + 97, 10) cos срт + 35,33-siп ?т = 121 т. ,\.\1).�leHT м = 416,18 + 113,91 - (97, 10 + 18,бб) о, 175-1,7671-7,5 -397, 125--67,258 = 32,173 тм. На основании полученных данных �n�деляем расчетные фибровые напряжения при то.1 щ1111е свода dm = 1,0 м: - _!31__._� 6-32, 193 _ - r 314, 1 т/м2 ао,и- 1 ± 1 - t -72,1 т/м2• Таким о бр аз о м , допускаемые сжимающие напряжения в 30 h2/c112 соблюдаются достаточно хорошо, но при одностороннем загружении появляются довольно значительные растягивающие напряжения (7 кгjсм2). Если учесть также влияние 1<олебаний температуры, то при Ею Т = 250 110.1учим:

EwT/0

250·0,82

12 =

т.

9,оо5

Н,= vff' =-

0,04567·5·5,187·

Момент в пятах:

-H1·t=+ 9,005·3�891=+35,038 ти,

11 для пятового сечения будем иметь: 9,005

б-35,038 { 151,6 т/.и2 ао,и = �\ ;34 ± �- = ± -140,4 т/м2 ,

а �ля сечения в ключе с во да:

{ -82,4 т/м2 = ± 104 о / " ,- т м·,

9,005 ао,и = , -о-о:· =f о

6·9,005·1, 109

О,82

н, наконец, для сечения в четверти пролета: __ 9 _ .005 -� ао,и - 1,О· 1,038 =f

6·9,005·0, 175 _ {- 0,8 т(.м' 1,0 - ± { 260,4 + 82.4 = 342,8 т/м' 41,7-104,9 = - 63,2 т/м2 { 314, 1 + 0,8 = 314,9 т/м2 -72, 1 - 18,3 = -90,4 т/м2 {- 34,0-151,б = - 185,6 т/м2 303,2 + 140,4 = 443,б т/м'

18,3 m/л2• С учетом влияния температуры окончательно rш.1уч11м с.1едующ11е значения наибо.1ьших на11 р яжени й : в ю1юче

. в четверти пролета

в пяте

Таким обр аз о м , допускаемые напряжения в пятах оказываются значительно нревзойден ными; чтобы их понизить, можно было бы рекомендовать усилить свод в этом месте. Впрочем, необходимо считаться с тем обстоятельством, что в бесшарнирных сводах, работающих под значительной п о д в и жной нагрузкой, как правило, нельзя избежать появ.1ения растягивающих н