Вентиляция и теплоснабжение метрополитенов

9. По формуле (19.VII) определяем коэффициент трения для стенок тоннеля с обделкой из металлических ребристых тюбингов: при полной армировке 1 1 «тр. тюб • Ю 4 = г= = 4,65; (1,67.5,19)<Ы9 (0,151 + 0,22 Ig ) 0 , 2 1 5 при армировке без кабелей 1 1 «тр. тюб • 10 4 ; 9 .99 АЛ \2 в 0,178 ^ 5 , 6 25 (1,67 . 5,22)0.19 (о,151+0,22 lg Д' 2 ^ ) 2 при армировке без кабелей и кронштейнов 1 1 «тр. тюб • W 4 = 7 9.22 51 \2 = О 177 ^ 5 ' 6 °' (1,67-5,23)0.19 (о,151+0,22lg ) 10. По формуле (20.VII) определяем коэффициент аэродинами ческого сопротивления тюбинговой обделки тоннеля для участка длиной I = 100 м: при полной армировке 4,65 102

при армировке без кабелей

5,62 / 24,6 у 102

при армировке без^кабелей и кронштейнов Г ЙЧ л 5 ' 65 (J^ILY 102 П RV Grp. тюб = 6 5 , 4 — J ж = 0,854.

И. По формуле (22.VII) определяем коэффициент трения по верхности основания пути для участка тоннеля длиной I = 100 м. При средней скорости движения воздуха в тоннеле 4 м/с, а также значениях 1 — y/R = 0,001 и т r F M JF = 0,0817 — для основания пути и т r F u JF = 0,0086 — для шпал (см. табл. 2.VII) по формуле (286.VII) определяем скорость в пограничном слое основания пути , 1,05 (0,001) г 9 _ . ^ = 4 1-(0,0817 + 0,086) М / С Определяем по формуле (28a.VII) число Re 2,15-5,22.106 15 7i в ' . 1 - 1 0 5 - Принимая высоту выступов на поверхности шпал и бетонного основания пути равной 1,5 мм, найдем, что

_ 0,0015

ппг .„

т

Апути

~5~22— в

0,0003.

282.