Убежища гражданской обороны. Конструкции и расчет

дачи, целесообразно сохранить /i=const, для чего при p0 =const ці распределяют пропорционально х- В этом случае Д/ согласно (12.7) определяется минимальным значением Хт іп и соответствует минимальной вязкости pimin=Xmin V poCi/h. Для линейной вязкоупругой среды с моделью обобщенного тела Фойгта параметры числен ­ ного счета определяют фойгтовым звеном с минималь ­ ным временем запаздывания, причем вязкость этого зве ­ на может иметь физический смысл, если число звеньев в модели невелико. В противном случае параметры од­ ного из звеньев всегда можно выбрать так, чтобы были удовлетворены указанные выше требования, т. е. звено обладало свойствами искусственной вязкости. Этот слу ­ чай не отличается от рассмотренного выше. При небольшом числе аппроксимирующих фойгтовых звеньев может оказаться, что звено с наименьшим време ­ нем запаздывания имеет достаточно большую естествен­ ную вязкость ці, а геометрия задачи не позволяет укруп ­ нить х так, чтобы было /і>2. Тогда при x=const решение устойчиво при числах КсѴг. причем К = -^-[(І,5^+1) , /2-і] 0<2). (12.8) При переменном шаге х используют К, соответствующее минимальному h. Расчеты [62] показали, что приемлемой точности сче ­ та для однозвенной модели Фойгта соответствует й<5. Для обобщенной модели Фойгта высокая точность обес ­ печивается при более крупном шаге х> П Р И котором h~ ~ 10. Для частных моделей сред (Максвелла, стандарт ­ ного линейного тела) с последовательно включенной уп ­ ругостью (и искусственной вязкостью) переходная зона при сквозном счете, заменяющая скачок давления, имеет допустимые пределы при /1 = 5. Сформулированная задача реализована в виде про ­ грамм F для ЕС ЭВМ. Тестовые расчеты и эксперимен ­ тальное обоснование приведены в [62, 63].

12.2. Уравнения движения сооружения и волновые нагрузки

Заглубленное сооружение смещается под действием волновых давлений, зависящих, в свою очередь, от его податливости — смещений и деформаций. Такая обратная 527