Гидротехнические сооружения. Том I

шине стойки под действием приложенной здесь единичной силы (рис. 278). Очевидно

Подставляя численные данные, получим:

.

,

!

п з — 954 колеб. в мин.

2 е 2 = Т •

При

угловой

скорости

гидрогенератора

« = 500 об/мин находим (таблица 1 главы III). Значение коэфициента динамичности:

у

>

77,23*0.3-3,37т

u /22,85т

О

•о 337m

1 =

: 1 , 3 8 .

\

/ 500 \ 2 I 954/

(f3.51-

3,29 —»}

-i, 6.72, % 3,2-

6,72,

£ J 2

П о Ф°Р м У л а м (4) и (13) главы II получаем далее _ л . О ко 1 = Щ 0 6 • 9 ' 8 1 • 1 0 ' = ° ' 5 9 5 • 1 0 4 І - ' — 30 — «1 = — — "36,7 колеб. в мин.

•6,72m

w / b b o

- — - j .

11

St-

0.7х'і

-3.6a t

-18

II

(3,37т

_ J

•О6.37т - 9 _ 4-16-4,165 + 2 (3,29" + 3,51 2 )2,52 I 971,3

•10*-9,81

t

22,85 *

= 3,870 -10« — ,

3 0 — « 2 = — (о 2 = I860 колеб. в мин. о ^ , = (0,2 = 0,5948.10« сек 2 ' »4 — — <о, = 736,4 колеб. в мин. со/ = 3,8702-10 4 30 сек'2 « 2 = — о> 2 = 1 861 колеб. в мин. 1 30 166,06'-5,805

Р и с . 277. Разхещ ѳ пи ѳ весов отдельных элементов фундамента.

л !

Для прогиба 8^ имеем формулу (пренебрегая влиянием продольных ригелей): „ _ № 1 + 6А „ _ °y~12ej h 2+ ЗА ' — lj h ' В нашем случае 1 2-1 3 h = 3 , 9 .it, 7 = 4 м, J h = ' • = 0 , 1 .я«, ji = = 0,0583 м\ j; = 0,57; принимая E = 2,1 • 10 е т /м\ получаем Cj = 2,52 • 10 l mlM. б) Ж е с т к о с т ь в н а п р а в л е н и и про - д о л ь н о й о с и (рис. 279). В этом случае 1 2 3 - 1 1 4 3 1 = = ° ' 1 4 4 M t - = " T F " = ° ' 2 2 9 м і > Ii = 3 , 9 м , l — 6 , 8 A = Y r l ~ 0 , 9 0 3 . ij и Ji. Л л7*1

9,81 2 • 10 8 =0,00072• 10 8 — .

с е к і

РГ

, / А

/1.4x1

і/ л

: _ _ —

i

I

I

-1-6.8u

12x1*

жя.

Р и с . 279. К определению жесткости стойки в направленна продольной оси.

В рассматриваемом примере вследствие малости коэфициента связи у молено с _совершенно доста точной точностью принять « , = « „ щ= п 2 , т. с. счи тать поперечные колебания и колебания пово рота независимыми друг от друга. Для коэфициен тов динамичности по формулам (15) главы III по лучим: 1 ~ тО _ 1 V 737 / г 1,85, x,: 1 _ / ^ Г і / 5 0 0 \ . \ 7 3 7 / \ Ш / 1,98. Значительная величина коэфициента динамич ности Х 2 не доляша вызывать сомнений в паделс иостп конструкции, так как при малом ампли туды колебаний поворота [см. (14) главы ІІІТ будут весьма малы.

-і-4и-

12x1

Р и с , 278. К определению жесткости стойка в паправлепни поперечной оси.

Далее найдем, пренебрегая влиянием поперечных балок и ригелей: * + с, = = 4,165 • ICH mIm. 28, А» 2 + ЗА' Имеем [см. (6) и (7) главы II] -, / 4 Г , 1 З0н) 3

колеб. в мин.

15 Справочник.'