Гидротехнические сооружения. Том I

Для коэфицііентов динамичности получаем выра-

тяжести 1 Л = 1 2 , коэфициент связи равен нулю

ж е н и я :

І і р п ЭТОМ С0 2 = <1> 2 , ш, = СО„ и 1 г — А , 1 — v

о + о ^

(

о _

А

( 1 5 а )

(сто)

о / (<0,2 — + ) (о) 2 2 — р-і)

Так как (см. гл. II) « 2 < <о. 2 , то (полагая

<о 2 )

' - 4

имеем:

. V ; ' і _ ê - ' i — і і 2 - ' "й> ( 2 i <0,2

( 1 5 )

О) 2 2

(О 2 2

По

1

и следовательно X, < . Этот результат обосно вывает распространенный среди практиков фун даментостроении взгляд, что рамные фундаменты надо строить несимметричными относительно no перечной оси, так как благодаря этому „рас

= 1 2 =

л (ст)

<0,2

<0,2

li случае фундамента симметричного относи- тельно" поперечной оси, проведенной через центр

страивается резонанс".

I T .

Ч И С Л О В О Й

П Р И М Е Р

В качестве примера воспользуемся данными о железобетонном рамном фундаменте под гидроге- нератор Л ч а л у к с к о й гидростанции по проекту проф. Н. И. А пи сим о ва, J930 г. Схема фунда- мента и его размеры в метрах указаны на рис 276.

Моменты инерции массы верхней рамы отно сительно вертикальной оси Z, проходящей че

рез с:

а) Продольные ригели *:

о 92 85 ( 6 82

л

па

л

г a

w - { l 2 - + 2 ä +

( 3 > 4 - 3 ' 29 ) 2 h

i ось гидротурбины

у >

359.13 9,81 т. м. сек2;

продольной фундамента

стоіік " а

б)

? _ | 3 7 { 2 2 + 2 2 + 3 2 Э а + 3 ; 5 і 2 . ^ 209,92 = -щ Г т.м.се К * в) поперечные ригели и балки ' 6,72 3,29 2 + 3,51 2 +1 , 892 + 23",00 1,71 + 4 . _ ! = _ _ « » . . « . < * » * ; '.g , . 42\

7/7777/7 Р и с . 276. Схеме фундамента под генератор Ачалукокой станции.

7777777777

г) радиус инерции гидрогенера тора примем равным 0,8 от его геометрического радиуса. Момент инерции:

Веса отдельных элсмсптов (рис. 277): а) стойки 2,4.3,9-1-1,2 = 11,23 то; б)дюперечные ригели и балки 2 , 4 - 4 . 0 , 7 . 1=6 , 72 т ; в) продольные ригели 2,4-6.8-1-1,4 = 22,85 то; г) вес двигателя 80 то (40то— вес ротора, «О m — вес статора). При рассмотрении колебаний верхней рамы относим к в су ее 30 °/ 0 веса стоек в их вершине; соображения, могущие обосновать это число, даны в главе X. Получаем: и 1 {4.0,3-11,23 + 2 - 2 2 , 8 5 + 4 - 6 , 7 2 + 80} =

э у в і W - i t f

+ ( 3 , 2 Э "

-

с е к ' -

3 ,

2 )

2 }

w

Момент инерции всей системы: Afp 2 = ~

{ 359,43 + 209,92 + 235,00 + 166 88} = - ' S ? " - р2 = = : 5 , 8 0 5 м Х

i 66,06 " а) Ж е с т к о с т ь с т о й к и в н а п р а в л с н и и п о п е р е ч н о й оси . Определяем прогиб Ъ и в вср 1) Вычисление мом ита инерции производим по формуле для однородного стержня Ѳ = + Ma 2, где i — длина стержня, а — расстояние ею центра тяжести от оси Z. 2) Массы стоек (30»/ 0 ) считаем сосредоточен ными в их вершинах.

9 , 8 1

166,06 то-сен 2 9,81 м

Определяем положение центра тяжести с: 6,72 ( 1 , 4+5+6 , 8 ) + (45.7+13,-18) 3,4 + 80-3,2 1 ~ 166,06 = 3,29 м, 1 2 = 3,51 м.