Железобетонные конструкции. Примеры расчета

что при складировании она опирается на прокладки, расстояние между которыми l = 5, 7 .м 1370 5 72 р --· м _ gс.в _ 6,0 ' с . в --8 - - 8 где 1370 кгс- вес riанели. = 930 кгс • .м, Тогда на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от усилия предварительного обжатия и веса элемента No l + Nole � М с.в а6--- --- - -- е - - Fп lп Jп 0 71 00 7 1 00. 18 ,42 93 000 18 1 5 2 = """"86"1 + 75 000 - ""'75'i)i)() • , 4 = 7, кгс/с.м . При а6.= 17,5 < 0,5R0 = 0,5 • 140 = 7 0 кгс/с.м2 (R0 = 0,7 • R = = О, 7 • 400 = 280 кгс!с.м2- кубиковая прочность бетона в момент обжатия продольного ребра) потери от ползучести вычисляем по со· кращенной формуле. ,... kEaR ,... 0 , 8 · 2 · 1 0 8 • 200 • 17 5 = 151 кгс/с"2, v 2 = ЕбRо Vб = 2 ,65 · 106 · 140 ' ""' где k = 0,8 при стержневой арматуре. Вторые потери йп2 = G1 + G 2 = 400 + 151 = 551 кгсjс.м2• Суммарные потери напряжений ап = О'пt + О'п2 = 666 + 551 = 1217 кгс;с.м2• Расчет нормальных сечений продольных ребер по образованию трещин Определяем усилие предварительного обжатия с учетом суммар ных потерь No2 = (О'о-О'п)fн = (3800-1217) • 2,26 = 5840 кгс. Коэффициент точности напряжения при электротермическом спо собе определяе.\1 по формуле тт = 1 - 0,55 !:. � о ( 1 + �ii ) = 1 - 0,55 • 3 8� ( 1 + � ) = О, 75, где п - число стерЖней в ребре, напрягаемых в отдельности. Момент обжа�ия относительно верхней границы ядра сечения · M::CS = ттN02 (е0 +г:) = О , 75 • 5840 • ( 18,4 + 4,15) = �8 600 кгс · см. Момент сопротивления приведеиного сечения с учетом неупругих деформаций бетона в растянутой зоне относительно нижней грани сечения (табл. 5.1 [1]) Wт = "wo = 1,75 · 3570 = 6250 с.м8, где 1' = 1, 75 - для таврового сечения с полкой, расположенной в сжатой зоне. 19