Железобетонные конструкции. Примеры расчета

Расстояние от центра тяжести приведеиного сечения до верхней ядровой точки в W0 3570 4 15 rя = Fп = --ввr- = , с.м. Расстояние от центра тяжести приведеиного сечения до равнодей ствующей усилий в напрягаемой арматуре е0 = у-а8 = 21-2,6 = 18,4 с.м. Определение величины и nотерь предварительного напряжения арматуры Начальное nредварительное напряжение арматуры принимаем 0'0 = 0,63R: = 0,63 • 6000 = 3800 < R: - �а0 = 6000-870 = = 5130 кгсtс.м2, г де L\a0 - допустимое предельное отклонение предварительного на пряжения при электротермическом методе натяжения ар матуры на упоры (табл. 3.1 [1]). Первые потери О'пi (до окончания обжатия бетона): от релаксации напряжений а3 для горячекатаной арматурной стали класса A-IV при а0 = 3800 кгс/с.м2 < О, 7 R: = 0,7 • 6000 = = 4200 кгс/с.м2 а3 = О (табл. 1 приложения 1); от деформации анкеров при Лt = О и Л 2 = 1 .м.м на каждый анкер и длине напрягаемой арматуры l = 600 с.м Еа 2. J06 0'4 = 2 Л 2 -1- = 2 · О, 1 · боО = 666 кгсtс.м2; от температурного перепада при тепловой обработке изделий по тери отсутствуют а7 = О, так как нагрев арматуры и формы происхо дит одновременно (п. 3.9 [1 ]); от деформаций формы при электротермическом натяжении потери учтены при назначении контролируемого удлинения стержня и следо вательно при расчетах их не учитывают (п. 3.14 [ 1 J). Первые потери O'ni = а4 = 666 кгс/с.м2• В торые потери <Тп2 (после обжатия бетона). Потери от усадки бетона а1 = 400 кгс/с.м2• Для вычисления потерь от ползучести бетона а2 и напряжений в бетоне а6 вычисляем: равнодействующую усилий в напрягаемой арматуре с учетом пер вых потерь и коэффициента точности напряжения f11т = 1 (п. 3.4 [1 ]) N01 = mт ( 0'0 О'п! ) F н = 1(3800-666) • 2,26 = 7100 кгс; изгибающий момент в середине пролета от веса панели, полагая, 18