Железобетонные арочные мосты

Таким образом, можно · раз навсегда определить ординаты линии влияния, что сд�лано в статье, помещенной в «В. u. Е.», 1924, Heft 1 1, для значенияv = 1. Там же приведены поправки для (1 -v) = 1 %. Так как в рассматриваемом случае получено было v = 0,99, то табличные числа могут быть использованы без какого-либо пе ресчета. Необходимо лишь величины из табл. 11 сложить с величинами из табл. 1. Влияние температуры и усадки бетона Имеем:

при этом

еЕ= 21. В первую очередь бетонировалась проезжая часть и после· этого-арка; при этом в арке должны были появиться усадочные напряжения. Чтобы по возможности снизить их величину, проезжая часть поддерживалась все время во влажном состоянии до мо мента замыкания ключа арки, где был оставлен зазор, который б2тонировался лишь по истечении 5 дней по окончании бетонирования большей части арки. Ввиду того, что укорочение от усадки происходит главным образом в течение первых трех дней твер дения бетона, удалось таким путем уничтожить почти всю величину усадки арки по от ношению к проезжей части. Происходящая в дальнейшем равномерная усадка всех элементов практически не оказала влияния на систему рассматриваемого типа. Однаi<о из цредосторожности было принято, что при помощи указанных мероприятий устра няется лишь половина напряжений от влияния усадки и что, следовательно, сле дует считаться в этом случае с усадкой арки, эквивалентной понижению темперауры на �5 = 7,5° для :ар1<и. При этом распор получается равным Н, = -� · 2 ; . ._�Т�З��·50• 0,99 = -1,070т;усадочные момен � ы Н. у будут иметь положительный знак. Равномерное нагревание затяжки арки не вызывает в рас сматриваемой системе никаких дополнительных усилий. Если более подверженная непосредственому действию солнечных лучей арка нагревается сильнее, чем затяжка (обратный случай является немыслимым), то в арке возникает положительный распор. Разница температур в расчете моста принята равной l0°C. Распор при этом равен: 100 Ht = + 1,070 • Гsd =:= + 1,43 т. 1 ' Моменты, вызываемые в арке под влиянием температуры, соответственно имеют отрица тельный знак. Расчет ветровых связей не содержит каких-либо специфических особенностей. Оба ветровых портала, расположенных в плоскостях третьих от опор подвесок, передают горизонтальные опорные давления на проезжую часть моста, а их вертикальные опор ные давления воспринимаются обеими арками, в которых возникают дополнительные· моменты. Точно та1< же и в плите проезжей части, служащей в качестве ветровой балки, высотой 8, 14 м, возникают дополнительные моменты, вызываю:цие дополнительное рас­ ·тягивающее напряжение в 3, 1 кг/см2• При совместно:v\ действии вертикальной времен ной нагрузки и давления ветра ( 1 50 кг/м2) растягиваю:цие напряжения равны �ьz=б,20+З., 10=9,30 кг/см2• Каждая из подвесок содержит арматуру из четырех стержней круглого железа ди аметром 40мм. Стержни арматуры наиболее длинных подвесок сращиваются при помощи винтовых муфт; закрепление арматуры в арке осуществляется при помощи полукруглых крюков; необходимая для сцепления длина составляет 40d = 1 6} см. Подвешивание за- :522