Железобетонные арочные мосты

ограничена сравнительно низкими пределами в связи с учетом условий устойчи�ости железных арок на продольный изгиб, а также в связи с тем, что элементы этих арок подвергаются воздействию эксцентричных усилий. Пример. В качестве примера рассмотрим шоссейный мост, имеющий бесшарнирную железобrтонную арку пролетом l = 34,6 м. Стрела подъема aplfи 3,9 м. Толщина забутки на.11 ключом свода 0,3 м. Над пазухами свода устроены проемы, перекрытые сводиками (фиг. 45). В расчет введены следующие значения подвижной нагрузки: при загружении свода по всему пролету • • . . . р = 1,0 т/ м2 при одностороннем загружении сl.'ода • • • • • • р1 = 1,3 т/мz Толщину арки в ключе мы предваритёльно принимаем равной d 0 = 0,60 м, а толщин7 в пятах- 1,0 м. По данным эскизного проекта подсчитываем величину нагрузки в ключе арки:

. 1 qo =rdo + g0 +2

· 0,6 + !,8·0,3 + 0,5 = 2,54 т;

р = 2,5

в пятах:

1

q l = 1 d1 + g1+2р=2,5·10 + 2,5 + 0,5 = 5,50 т.

Фиг. 45.

Следовательно:

5q�� q1 ,,;.1,194;

· �j= 45,8

= �

-х. -

р0

м;

-х.р1 1 ,3 w = go+ 2 =0 , 5 4 + 2.1 , 194 = 1,084; f tg !?т = (1 + -х.) l = 0,207; cos2 'Рт= 0,959. Задавшись предварительl{о количеством арматуры в размере 2%, получим: "( 2,5 ' r' = t + О,15 а =т;з = 1,92; r' Ро = 88. Принимая сжимающее напряжение в бетоне равным а= 30 кz/см2 = 300 т/м1, по.Лучим ш1. основании уравнения (84): 1 t ,084·45 ,8 -. / l ( 1,084·45,8 ) 2 о,об�-34,62---·- d' 0 =2 · -300-ВВ- +У 4 -300-88- + 300-88 ·О,959=о,778 м. Сохраняя толщину арки в ключе равной d0 = 0,60 м, определяем потребное количество арматуры: 100 ( о,118 ) а=15- 0,60 -1 =2,0%. Та1<им образом, площадь поперечного сечения железной арматуры для по.nосы свода шири ной в 1 м получается равной: . Fe = 2,0·60 = 120 см2• t 19