Железобетонные арочные мосты

При этом ширина растянутой зоны бетою будет равна: х= cr. d= ( -1 __ f!1d�sec2qi ) d= [ -!__IOO(yd"+w)p o cr,+cr 2 12М m 2 1 2р 1 / 2 = [___!_- (yd o + w ) .d � . sec 2 (:;1 ] d 2 01 f 'т ' а воспринимаемое бетоном полное растягивающее усилие будет составлять: Z = 1 cr х = [ -1 -(ydiJ + w). �� . S 'C2 m ] 2 • О,Обр1� • d cos 2 rn 2 • · 2 Pt тm • Если предположить, что бетон вовсе не воспринимает растягивающих напряжений и что сопротивление растягивающим усилиям должно быть целиком оказано железом, а также считая приближенно возникающую в железе растягивающую силу равной Z, получим при допускаемом напряжении на растяжение в железе а, условие: 1 1 � � Z = --- F cr = - � · - - --acr 2 • 8 2 100 •' [ 1 (yd0 + w ) d� 2 ] 2 0,12p1f 2 rx=lOO --- ·-·sec Ф • ,2 cos Ф . 2 Р1 j •m do ·cr , ,m (86) Как правило, для арок, являющихся не слишком тонкими, это второе условие при водит к меньшим значениям потребного количества арматуры, чем это следует по урав нению (84). До сих пор мы не касались рассмотрения напряжений в пятовых сечениях арок, где значительное влияние оказывают как воздействие нагрузок, так и влияние коле баний температуры. В пятовых сечениях в большинстве случаев требуется большая толщина арки, чем это следует из уравнения d 0 sec 911 либо следует в этих сечениях назначать более мощную арматуру; толщину арки в пятах принимают обычно равной: d1=(1,3 до 1,4)d0 • sec ?i· Соответственно подсчитанным на основании приведенных данных или выбранным иным путем размерам сечений арки снова производится приближенный расчет напря жений в ключе и в пятах; для этого используются числовые таблицы, приведенные в гл. XII (стр. 97). Этот расчет производится с целью проверки правильности пред варительно запроектированных размеров арки , причем величину d0 следует заменить посредствомd�=d0(1+O,Olna.), а величину d1-посредст�м d; =d1(l +0,lna.1). 2. Трехшарнирная арка Предположим снова, что ось арки очерчена соответственно среднему положению кривой давления, и будем определять толщину арки dm в четверти пролета. l{ак и для бесшарнирной арки, в этом случае получим выражение, аналогичное уравнению (82), выведенному для неармированной трехши�нирной арки: d,,.. cos �.n = d m (1 + 0,01 па.,,.) cos чi m ; d,,.cosqim = � (g0 + х � 1 - ) Р;- + { �-(g0 + х�1 )2.Р��+:Л·р�l2 cos2 qim. (87) Здесь величина g0 = yd0 + й означает нагрузку от соб::твенного {Jeca в ключе арки. Так как в трехшарнирной арке ни влияние колебаний температуры, ни смещение опор не вызывают дополнительных напряжений, то в общем будет правильно вводить �.1я нее в расчетные формулы несколько большие значения . напряжений а, чем для бесшарнирных арок. н F �� б аименьшее коли ч ество арматуры , = -100, нео ходи м ое для того, чтобы 117 d � sec2qi ]d m (85) j · - . тm d � 2