Вентиляция и теплоснабжение метрополитенов

(без ребер) и из монолитного бетона с условно гладкой поверхно стью. 3. Кабели, расположенные на кронштейнах вдоль стен тюбин говых ребристых тоннелей, способствуют уменьшению общего сопротивления тоннеля примерно на 20%, а кабели, расположен ные в тоннелях из сборных железобетонных блоков или монолит ного железобетона с условно гладкой поверхностью увеличивают общее сопротивление тоннеля от 5 до 25%. Очевидно уменьшение сопротивления трению в тюбинговых ребристых тоннелях при наличии кабелей вызывается закрытием кабелями части ребристой поверхности, оказывающей наибольшее сопротивление трению. Пример 1. Определить коэффициент аэродинамического сопро тивления Я» тр> т> об ( П Р И полной армировке, армировке без кабелей и армировке без кабелей и кронштейнов) и общее сопротивление трению Н г р перегонного путевого тоннеля метрополитена внут ренним диаметром d m = 5,6 м с обделкой из чугунных ребристых тюбингов. Тоннель имеет полную армировку, включающую путевое основание со шпалами, токоведущий и ходовые рельсы, кабельные кронштейны и кабели вдоль боковых стен (см. рис. 3.VII). 1. Определяем площадь сечения тоннеля, его периметр и гидравлический диаметр. Внутренняя площадь сечения тоннеля без учета армировки составит F — лЯ 2 = 3,14 2,82 = 24,6 м2. Площадь основания пути (в сечении), включая дренажный лоток составит FoCH== "T~ (llo™ sin ф ) ' м2 ;

= 43° 10'; ф = 86° 20' = 86,3°| а = 90°— 43° 10'= 46° 50'; cos а=cos 40° 50' = 0,684; sin ф = sin 86° 20' = 0,998; 2,8 2 / 3,14 - 86,3 180

0,998^=2,01 м2. Для упрощения расчетов не учитывается движение воздуха в сечении, образованном зеркалом жидкости в дренажном лотке и нижней поверхностью шпалы. Определяем площадь 19 X 2 = 38 двухрожковых кронштей нов, расположенных по двум боковым поверхностям через по длине тоннеля, Р к р = =п ( J^R. 2 а ) д 3 8 ( 344 2 ° ' 065 . 2.0,004) =0,031 м2, где а — толщина кронштейна (а = 0,004) t м. 271.