Убежища гражданской обороны. Конструкции и расчет

Условие текучести таково

3/ a ^3/2s n s {J = /? 2 , (13.3) где R — предел текучести при простом растяжении; ~/~3/ 2 — интен ­ сивность девиатора тензора напряжений; / 2 — второй инвариант де ­ виатора. 3. Для упругопластической среды Прандтля — Рейсса с условием текучести Мизеса (с изотропным упрочнени ­ ем) гипотеза энергетического упрочнения, заключающая ­ ся в зависимости функции текучести F от полной рабо ­ ты W p на пластических деформациях F(a il )=Fi(W p ), W P = \сцйе р ц, эквивалентна деформационной гипотезе. Эта гипотеза состоит в том, что F определяется интен ­ сивностью пластических деформаций е«: F(oa) — F2 (eu) t е? = [de ’ . Последнюю зависимость можно получить из испытаний на простое растяжение, поскольку при этом F(a 11 )=F 2 (e[ 1 ). В программе данная модель реализована путем за ­ мены константы Д в условии текучести (13.3) зависи ­ мостью предела текучести от интенсивности пластической деформации 7? = ф(е£) 4. Для упругопластической среды с условием текуче ­ сти кинетического типа в модели 2 вместо (13.3) исполь ­ зовано динамическое условие текучести [63], учитыва ­ ющее временные эффекты, 1 = = (/>т); (13.4| /(т) = ^, /(() (К 3/ 2 (|)/a T ) “ dg (/ (т) > 1 /За?), о где о т , R — статический и динамический пределы текучести прн прос ­ том растяжении (сжатии); т — время перехода от упругого состоя ­ ния к пластическому. Это соотношение представляет синтез условия текуче ­ сти Мизеса и кинетического уравнения типа Аррениуса Тс = ^> exp (Й о (а)/(КоЛ ) (определяющего время т с пе ­ рехода к новому реологическому состоянию материала среды при постоянных осевом напряжении о и температу ­ ре Т), обобщенного на произвольный режим динамиче ­ ского нагружения по принципу суммирования Бейли, ес ­ ли использовать функцию энергии активации в виде Qo= — ccKoFln (ст/сто) и ввести температурную зависи ­ мость статического предела текучести У(Т) = От(7 ’ )/о и (Т(0)=1, (Г)), 550