Убежища гражданской обороны. Конструкции и расчет

заменив волновое давление Р * ( 2 реакцией связи N< J2 T 2 /Lp2, получим »<о + М» г і- Л-Л -

\ Lpi

!

1*Р2

Вторая масса будет двигаться только под действием реакций свя ­ зен, а коэффициенты приведения для нее не вводят, т. е. имеем уравнение т ѵ (2) — ~SL- у _|_ Н- q\ = 0, Т а =и т — u w , где Т а Lpi L P3 прогиб, а Л^оз — приведенная жесткость для фундамента, Для третьей массы, используя уравнение (12.17), получим L m3 m S y (3 ) -^ 7 ’ 3 + L ₽3^+ — X L pl / где L mS , Lp S — коэффициенты приведения для фундамента с уде^і ной массой Шз, на которую действует волновое давление Рг-2- Уравнения для трехмассовой системы окончательно запншей в виде .•Г л т і т і = <- ’ ) 1 Л - hi P * i - ~ (hni - («• = 1,3), \ Ьр/ L P4 — i /J X (L mS - L pa ) ЛоіІ-Л = О, \ Lp 3 Уравнения (12.18) интегрируют совместно с (12.5), причем в (12.18^ РІ — Pj, где индекс j соответствует координате, фиксирующей по ­ ложение сооружения в грунтовом слое. 12.3. Коэффициенты волнового взаимодействия Приведем результаты расчетов взаимодействия волн сжатия в грунте с сооружениями по двухмассовой схеме, без учета собственного веса, приняв для граничного дав ­ ления выражение Р=Р т (1 — //т + )ехр( — р//т + ). Для опи ­ сания свойств грунта использована упруговязкая модель (9.31) со спектром запаздывания для суглинка (рис. 9.10) с главным максимумом при т=4 мс, ДРф=0,1 МПа, 530 m 2 u (2) r 2 1 r b Pl L P3 T 3~ U (2>~ U (3)-

(12. 18В