Убежища гражданской обороны. Конструкции и расчет

чества движения. Для рассматриваемой балки ее ско ­ рость в момент Л возрастает на 23 %. Угол <рі опреде- ляют по формуле Фі = 5/Л4 0 /(24В) = 2у ѳ //, (6.12) где В — нзгнбная жесткость сечения балки; у 0 — упругий прогиб. Момент времени / раз можно найти из (6.11) по пре ­ дельному значению ф (^)=Ф п >, соответствующему раз ­ рушению балки. Величина <р * р определяется эксперимен ­ тально и может нормироваться числом п упругих про ­ гибов у 0 посредством соотношения (6.12). Опыты на моделях здания в масштабе 1 : 5 показали, что при на ­ грузках, на порядок и более превосходящих несущую способность панелей, опорные закрепления разрушаются после разрыва арматуры. В момент разрушения бетона на полную высоту сжатой зоны прогиб составляет около Vis пролета (угол раскрытия трещины в балках с арма ­ турой класса А-Ш фп Р = 2ф пр ^0,27 рад), а отношение предельного прогиба к упругому г/ пр /// 0 -~ 14. Подставив ф п р или q>=2y nv /l — 28y 0 /l в (6.11), найдем / 2 из выраже ­ ния F (і 2 ) =фп Р или F(tz) =28уо/1 = 35МоІ/12В. Аналогично можно получить зависимости при других соотношениях времен / наР , /обт, / раз . Для проверки приведенных расчетных зависимостей проведены эксперименты по разрушению воздушной удар ­ ной волной фронтальной и тыльной стен модели зда ­ ния масштабом 1:5с каркасом из швеллеров и ограж ­ дающими конструкциями из железобетонных панелей размером 160X50X12 см. Внешние размеры модели зда ­ ния: высота 1,7, ширина 1,32, длина 4 м. Панели армиро ­ вали симметричными сварными каркасами из стали клас ­ са А-Ш диаметром 8 мм (относительная деформация при разрыве е Р аз~14°/о). Коэффициент армирования 0,0027. Панели изготовлены из бетона класса В50. Длительность фазы сжатия воздушной ударной волны в опытах соста-і вила 0,2 с. Время разрушения стен (табл. 6.1) из железобетон», ных панелей толщиной 12 см и плотностью 1800 кг/м 3 определяли, осциллографируя моменты разрыва прово ­ лочных датчиков. Сравнение эксперимента и расчета показывает их удовлетворительную сходимость. На рис. 6.3 приведены результаты расчетов зависн ­ ем