Строительство Москвы. 1932

котором представлены все три члена (7), Z и Те), дает^ более наглядную картину влияния каждого из них на общий момент Если в частном случае примем, что Z — 0 (наш при нятый ныне метод), то формула 5 примет вид Те ( " - -т) M Как мы уже определили, для наших декретированных напряжений х = 0,375 А. Вставим значение Те ç 0,0375 bh их — 0-375 h, по лучим общеизвестную формулу /і = 0,349 Ѵ ' М , которой нам приходится часто пользоваться. Уже из этого примера мы видим, что составление таблиц, ана логично существующим, для расчета сечений отнюдь не сложнее, чем теперь, и работа эта может быть поручена и менее квалифицированной силе. Для основных, наи более часто встречающихся напряжений мы разработали таблицы, часть которых и даем здесь. Наименьшее сомнение вызывает S e — предел упругих деформаций в железе, принятый в 2 400 кг/см 2 . Напря жение в бетоне на сжатие принято согласно существу ющей номенклатуре. Что касается временного сопроти вления бетона на растяжение, мы приняли его равным 30 кг/см 2 , 25—20 кг/см 2 и 10 кг/см 2 . И та или иная та блица может быть применена в зависимости от факти ческих качеств бетона. На 1932 г. нужно быть несколько осторожными мы рекомендуем пользоваться, для расчета плит, связанных с железо-бетонными балками в фабрично-заводских и аналогичных зданиях, таблицей № 2 (т. е. остановиться на напряжении в железе в 2 000 кг/м 2 , в бетоне на сжатие в 100 кг/м 2 и на растяжение в 25 к /м 2 ). Для плит, не связанных с железо-бетонными балками, и для прямоугольных балок мы рекомендуем применять табл. № 3, согласно которой напряжение в железе принято 2 000 кг/м 2 , напряжение в бетоне на сжатие —100 кг/м 2 и напряжение в бетоне на | астяжение—20 кг/м 2 . В таб лицах даны высоты сечений (к ра з), соответствующие разрушающим напряжениям, а также и высоты (краб), соответствующие запасу прочности 1,92. Мы остановились на запасе прочности 1,92, который оответствует имеющемуся сейчас у нас в конструкциях; запас этот лимитирован допускаемым напряжением в железе (1250 кг/м 2 ) при 2 400 кг/м 2 пределе упругих его деформаций. При желании, имея разрушающие мо менты в таблицах, можно задаться любым другим запа сом прочности и установить для него нужную рабочую ВЫСОТУ (краб). Данные нами формулы могут быть применены и для определения сечений при заданных допускаемых напря жениях (как мы это и проделали для д. — 1 250 кг/м 2 и S b = 50,0 кг/м 2 ). Но мы предпочитаем исходить из разрушающих на пряжений. Приведем один пример, ярко характеризующий пре имущества предлагаемого метода. Безбалочные (грибовидные) перекрытия имеют ряд преимуществ, особенно в холодильниках, где особо важную роль играют санитарные соображения. Отсут ствие выступающих балок дает возможность легко вен тилировать помещение, нет углов, где легко собирается пыль, и т. д. Безбалочные перекрытия дают минималь ную кубатуру здания, так как здесь нет выступающих ребер перекрытий, бесполезно отнимающих высоту эта жей. Не надо ни охлаждать, ни топить лишнее поме щение. Отсутствие балок дает возможность равномерно распространяться свету и нет лишних теней. А в по следнее время с удешевлением конструкции безбалоч ных перекрытий и с введением для их сооружения стандартной опалубки они стали и в смысле стоимости конкурировать с ребристыми конструкциями. При по лезной нагрузке в 500 кг/см' и выше они дешевле ре бристых перекрытий. Е ли прибавить еще весьма важ ное преимущество — большую скорость в работе, то станет понятным, почему безбалочные перекрытия з'аня ли почетное место в строительстве, в особенности в Америке.

ник вряд ли имеет место, но так как любое решение Не будет совпадать с истинным и в известной мере от него отклоняется, — приходится выбрать наиболее вероятное и наиболее подходящее. По первоначальной наметке предполагалось в растянутой зоне принять прямоуголь ную диаграмму. Но такая диаграмма ведет к необходи мости утвердить в бетоне пластичность, может быть , несколько большую, чем она ныне имеет место. Наиме нее выгодной является треугольная диаграмма, но в ней больший запас прочности. Так как мы не хотим сразу подойти К крайним ре шениям и хотим проверить еще ряд вопросов путем опытов в лабораториях и на стройках, мы и в этом вопросе пошли на некоторый запас и приняли диаграм му напряжений по треугольнику. Из законов статики мы знаем, что сжатие в бетоне (D) должно равняться сумме растяжений в бетоне (Z) и в железе — (Те). D = Z + Te (1) Поскольку мы приняли диаграмму напряжений по треугольнику, мы имеем: г, _ h • * • 6 JJ — g ' где: S d — напряжен е бетона на сжаті е в момент его разрушения, X — расстояние до нейтральной оси, Ь— ширина балки или плиты. Аналогично имеем: Sa (h — х) Ь 2 ' ... - где 8 3 — временное сопротивление бетона на растяже ние и Te — ft-b • h • S e , где ц — процент армирования, который мы должны за дать, а 8 е — предел упругости напряжений в металле. Гіри нашем нормальном железе 8 Ь принято считать = 2 400 кг/см 2 . Вставляя значения для D, Z и Те в формулу (1), по лучаем уравнение для определения положения нейтраль ной оси Н6. +.2р . 6,) «Уз + « л ѵ > Для частного случая, когда мы игнорируем растяже ние в бетоне и приравниваем Sa нулю, имеем 2 • р • Л (3) Расположение нейтральной оси зависит от процента армирования и допускаемых напряжений. Для прямо угольных сечений принятый ныне метод расчета допу скает S e — 1 250 кг/м 2 , S 3 = 0, р = 0,0075 и <7 = 50 кг/м 2 . Если мы эти цифры вставим в формулу для х, по лучим: 2 • 0 0075 • 1 250 ш = 50 • А х - 0 , 3 7 5 h , т. е. общеизвестную величину. Из статики мы знаем, что момент внешних сил, ко торый мы обозначаем через М, должен равняться мо менту внутренних сил. Если мы примем нейтральную ось за ось вращения, -получим: В - J -X + Z • J - (h - X) + Те (h — ®) = M (4) Если примем за ось вращения точку приложения В, получим: 2 Z. h + Те ( А - х ) = М (5) Как уравнение 4, так и уравнение 5 дают возмож ность определить высоту сечения/г, т. е. решить постав ленную задачу. Уравнение 5 проще и им нужно главным образом пользоваться для составления' таблиц. Уравнение 4, в