Останкинская телевизионная башня

туры на узел сопряжения опор-ног с фундаментом причинило много хлопот проектировщикам. Темпера ­ тура фундамента практически мало изменяется в течение года, в то вре ­ мя как температура железобетон ­ ной оболочки конуса и опор-ног ко ­ леблется от — 25° С зимой, до + 25° С летом. При среднем диамет : ре башни понизу 60 м и жесткой конструкции конуса можно ожидать в месте сопряжения с фундаментом появление значительных трещин, вызванных изменением температу ­ ры. Чтобы избежать этого, в ниж ­ ней конической части башни были сделаны большие проемы между опорами-ногами, которые обеспечи ­ вают известную подвижность кони ­ ческой части в радиальном направ ­ лении без появления существенных усилий в ногах башни и без обра ­ зования в них трещин. Благодаря большой жесткости кольцевого же ­ лезобетонного фундамента и выше ­ лежащих конструкций башни по сравнению с подстилающими грун ­ тами, осадки под подошвой фунда ­ мента от вертикальных нагрузок должны быть равномерными. Одна ­ ко при сложных геологических на ­ пластованиях разнородных грунтов и различных схемах передачи на ­ грузки от опор-ног на фундамент возможен неравномерный отпор ос ­ нования, что приведет к появлению изгибающих и крутящих моментов в сечениях фундаментной плиты. Рассчитывая возможные вариан ­ ты, усилия в опорах-ногах опреде ­ ляли, исходя из условия, что общая их сумма во всех десяти опорах остается неизменной и равной пол ­ ной нагрузке от башни. В одном из вариантов предполагалось, что че ­ тыре опоры-ноги имеют несколько уменьшенные нормальные силы, а в других шести опорах-ногах — увеличенные на такую же величину.

тов в месте сопряжения с фунда ­ ментом (рис. 26, г) . При расчете на вертикальные усилия и узловые моменты, возни ­ кающие от ветровой нагрузки, кон ­ струкция главного фундамента рас ­ сматривалась как неразрезная де ­ сятипролетная кольцевая балка на шарнирных опорах. В основной рас ­ четной схеме в середине каждого пролета принимался условный шар ­ нир, позволяющий допускать сво ­ бодный поворот сечения от крутя ­ щих моментов. В качестве неизвест ­ ных были приняты крутящие мо ­ менты. Определив коэффициенты при неизвестных обычным способом пе ­ ремножения эпюр и решив систему уравнений, получим величины кру ­ тящих моментов, используя кото ­ рые, найдем окончательные эпюры изгибающих моментов и попереч ­ ных сил от действия ветровой на ­ грузки. Расчет фундамента башни на суммарную горизонтальную сдви ­ гающую нагрузку от воздействий ветра производился при условии равномерного распределения сил трения по площади подошвы фун ­ дамента. Скольжение башни по ос ­ нованию полностью исключено, так как наибольшая суммарная ветро ­ вая нагрузка составляет 700 тс и при весе башни 51 400 т необхо ­ димо иметь коэффициент трения всего 0,01, что во много раз меньше действительного коэффициента тре ­ ния бетона по грунту. При расчете фундамента желе ­ зобетонной башни со сравнительно гибкой конструкцией ствола следует учитывать дополнительные изги ­ бающие моменты, возникающие от прогибов высотной части сооруже ­ ния вследствие неравномерного од ­ ностороннего нагрева ствола сол ­ нечными лучами. Влияние темпера ­

48