Канал имени Москвы. 50 лет эксплуатации

на восточной стороне в вутовых блоках семи секций, начиная от верхней головы шлюза. При осушении камеры в 1971 — 1972 гг, так отчетливо (со свежими следами выщелачивания), как при осушении в 1975-1976 гг., они не просматривались Эти трещины, так же как и трещины на западной стороне, видимо возникли а первые годы эксплуатации и после стабили зации фильтрационных и осадочных процессов были закольматированы. Одной из причин, приведшей к "оживлению ” трещин, возможно, является активизация давления грунта (после длительного периода стабилизации) вследствие изменения сдвиговой характеристики засыпки, вызванного прокладкой вдоль стенки камеры в 1971 г. железобетонного кабельного канала. Со времени прокладки кабельного канала поверхностные трехмарочные щелемеры, заложенные в 1967 г., начали фиксировать рост остаточных смещений верха стен в сторону камеры со скоростью 1 -2 мм/год. Появле ние трещин в первых семи секциях от верхней головы шлюза при перемен* ном насыщении обратной засыпки инфильтрационными водами объясняет ся тем, что с начала эксплуатации в пазухах этих секций наблюдается по вышенный уровень фильтрационных вод - на 1 — 1,5 м выше, чем в пазухах остальных секций, Для устранения повышенной инфильтрации были сдела ны ливневые выпуски из основания кабельного канала в дренажную ванну. Поскольку восточная*стемка незаанкерена, то было решено детально изу чить состояние бетона стенки и поведение ее в процессе эксплуатации. Так, шурф, пройденный в середине секции № 6, позволил выявить (рис. ІІІ.ЗІ вертикальную трещину с шириной раскрытия, изменяющейся сверху вниз от 2 до 12 мм, переходящую далее в днище и на противоположную сторону (со стороны лицевых граней она просматривалась еле заметно); выпор бетона в строительных швах первого и второго ярусов бетонирова ния из тыловой грани на 10 — 20 мм; прерывистые горизонтальные трещины с шириной раскрытия 1-2 мм, простирающиеся на расстоянии 1,5 м от верха стенки. На лицевой грани вутового блоке вырубкой штрабы размером 0,5х х0, 5x1,0 м выявлена наклонная трещина со сколом бетона нарушенной структуры, Напряжения в арматуре лицевой и тыловой граней, измерен ные в марте 1976 г. с помощью тензодатчиков, составили соответственно 30 и 50 МПа. Испытание этих же стержней на прочность в лабораторных условиях показало временную прочность 370-429 МПа и прочность на выносливость 305 МПа (по данным испытаний 1936 г., для таких стержней временная прочность достигала 374-435 МПа). Таким образом, механи ческие свойства арматуры после 40-летнего срока эксплуатации практи чески не изменились. В марте того же года были заложены тензорезисто ры внутренних де формаций (ТРВ) конструкции НИИЖБ, струнные датчики конструкций НИС Гидро проекта и марки для измерения абсолютного перемеще ния верха стенки методом линейного измерения, Из анализа полученных данных следует, что напряженно-деформированное состояние стенки преи мущественно зависит от сезонной температуры, а не от нагрузок, возни кающих при наполнении и опорожнении камеры, и что наибольшее напря жение (сжимающее на лицевой грани и растягивающее на тыловой грани) стенка испытывает в июле-августе, когда лицевая грань испытывает наиболь шее температурное расширение, а тыловая подвергается воздействию наибольшего температурного отпора грунта обратной засыпки. Детальное обследование восточной стенки шлюза N* 2, проведенное а 1976 г. Гидролроектом путем бурения разведочных скважин на всю высо те