Гидротехнические сооружения. Том I

личных климатических условиях работы плотин также отчасти сказалось при этом. При толщине арки менее 6 м разница в кривых г"

При t e > t.i имеем суммарные напряжения: (см. проф. Анисимов, Проектирование глухих пло

тин, 1934) в к л ю ч е

! -Deadwood -Ger•Oer

° е = ~р ( і +ре ) + е-а (/,„.

f ) ;

22.2 1Д7 11,1 5,6 о

V

в п я т а х

-ThiejVauУt

Ov'uhee / Bouldei Canyoa

, h . . \t\ о - у - ^ + т ) ' , h г ,

—р (

г

s

і

/

/

- /

—р

6/шип 1

\t = L -и,

h

6

12

18 24

30

36

42

43

54м

З д е С ь f 0 ==

ч

V-e, IЧ, % И |і.

2

даны в таблицах (рис. 66). И н т е р е с н о о т м е т и т ь , ч т о г и д р о с т а - т и ч е с к о е д а в л е н и е в с е г д а д а е т м а к - с и м а л ь н о е с ж и м а ю щ е е н а п р я ж е н и е с в н у т р е н н е й с т о р о н ы п я т ы (

Р и 0. 64. (Принятой колебание Температуры в бетоне при про ектировании арочных плотин в САСШ. весьма солидна; прп толщинах до 15 м разница заметна, по для толщин более 21 м разница про падает. Последнее означает, что при толщинах

более 21 м имеем глубины более 30 м. Кривая для плотины Gibson положе, чем для плотин Owyhee и Hoover при толіцнне 12 м, так как эта толщина в плотине Gibson имеет место при глубине более 30 и, при глубине 18 at в Owyhee и вовсе не имеет места в плотине Hoover, .где минимальная толщина равна 13,5 м.

Особо существенную разницу в кри вых наблюдаем в тонких арочных плотинах, как Gerber и Thief Valley, по сравнению с такими толстыми плотинами, как Deadwood, Gibson, Owyhee, Hoover (здесь слова—тонкий и толстый понимаются в буквальном смысле, вн ' зависимости от величины радиуса плотины). Для второй группы плотин можно дать одну общую кри вую тем более, что числовые данные, которые легли в основу, носят до статочно пестрый характер. Для плотин, имеющих профиль не тоньше Deadwood (см. выше), можно пользоваться общей кривой, изображенной на рис. 65. Та к как напряжения, вызванные падением тем пературы, складываются с полученными от давле ния воды, то надо брать в расчетах половинные величины колебания температуры против дан ных рис. 65. Пользование этой кривой предусматривает за ливку временных швов в массивах после окон чания процесса колебания температуры, вызван ного твердением бетона, а также предусматривает, что средняя температура бетона при заливке швов не выше средней годовой температуры бетона, отвечающей средним годовым температурам воз духа и воды и водохранилище. 6 . НАПРЯЖЕНИЯ И АР НЕ ОТ КОЛЕБАНИЯ ТЕМПЕРАТУРЫ; СУММАРНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ Принимаем закон линейного изменения темпе ратуры в сечении ар и о т и о с и т е л ы і о м а л о й т о л щ и н ы ; символами t e и t { обозначим величины изменений температуры на внешней и внутренней грани арок в градусах.

6 30 Толіцина плотиh ö! вм: .• Р и е. 60. ЫСрпвая для расчетов толстых арочных плотин па температуру, к расчету — ' / , от данных кривой. В результате имеем таблицу знаков напряжений: ц 73 24

Колебание тем пературы о и 9 H g 3 « л ш s к д .в с. п ро . фн д t я 9 1 и й п о а я н

Гидростати ческое дав ление.

с е ч е н и е

ее о я 2 ог- .по j о h

р • v

н п

' у внешней

поверх ности