Гидротехнические сооружения. Том II

Для этого необходимо применить по меньшей мере два слоя песка и один просеянного гравия такой крупности, чтобы песок не мог пройти через другой слой песка, а этот последний — через гравий. Однако надо доказать, что такое устройство удержится при эксплоатации. Влияние дренажа обследовано было аналогич ным образом. На рис. 259 показаны результаты. По сравнению с тем, что было до дренажа, имеем падение величины выходного градиента, h h (1 шпуит b — bd) с 0,19 — ({ до 0,125 - j , т. е. иа 34°/о, но не больше.

При этом под рукой инженера должны нахо диться решения задач о флюгбете со шпунтами разной длины, с различным очертанием подземной части флютбета при различном отношении толщины флютбета к его длине. Применение метода Lane обязательно должно сопровождаться расчетом на вымывание грунта. 27. п р и м е н е н и е п о н я т и я в ы х о д н о г о г р а д и е н т а к п р о е к т и р о в а н и ю п л о т и н ы Опасный градиент для несвязного грунта (песка) равен около единицы. Обратная его величина, т. е. коэфициентСВІійІі равен также около единицы (без коэфициента запаса). Если - у = / и , а h . b j - = n, то при каком-либо-^ имеем m h пи_ выходной градиент / = —g— = ^ H b d или П Р И проекти t 1

h

о,г 00 . , 46

J ß P " ^

eis <5 Ю

ровании напор H всегда известен. Величина і с запасом может быть установлена; b и d должны быть за даны. Пусть проектируется плотина напором 9 м, с двойным рядом шпун тов при порозности кварцевого пе ска 40И, с і кр — 1 и коэфициентом запаса = 4. Тогда H 9 Ъ d 27 глубина шпунта d — 7,8 м == g-g-. Задача решена. Надобности в непро ницаемом гіонуре нет. Если для несвязных грунтов, ка ким является песок, нам известна величина і кр , то для грунтов со сцеп лением эта величина нам столь же хорошо не известна. В отдельных случаях в лаборатории наблюдены в этом случае і кр = 3 и более, из чего следует, что вопрос об і кр для раз личных грунтов —проблема, требую 0 , 2 5 - 3 6 _ / и - п' пусть Ь = m ~ 0,75 b — 27 имеем = 27 м; при = 4 = 3 - 5 (Р и с - 2 5 8 > '

1 - т г — ' 1,0 0.6 ш ,0.1 0.6

1 1.0 0,6 \0.2

b Го

чтп

0,2 0,6 j JEHI \-oj\jyb.

отH H \ H G =0,121 g =0625j

.—_ i —- ,2 0,6

1

1

a; 10 0,6x0,1

j b s

m V » - ? Щ Г і J (

К S*0,35%

Рис. 259

щая весьма тщательного к себе подхода, чтобы изучение ее сопровождалось ответственными и конкретными выводами для проектирования. Принимая же для грунтов со сцеплением і кр = ~ ( 1—r i ) ( 5—1 ) , мы игнорируем сцёпление, тем самым внося новый коэфициент запаса часто боль ший двух (глинистые грунты). Вез поверки на вымывание расчет флютбета нельзя считать законченным. 28. д р е н а ж Дренаж применяется как для понижения взве шивающего давления, так и для увеличения ко эфициента запаса па всплывание песка у низовой грани флютбета. В том виде, в каком часто беспечно применяется дренаж, он опасен, так как может способствовать вымыванию грунта из-под основания: необходимо строго соблюсти принцип обратного фильтра.

Пр и b — bd и д в у х ш п у н т а х н е и м е е м э ф ф е к т а в о т н о ш е н и и в е л и ч и н ы / . При b = 2,bd имеем падение / в 1И раза. Следовательно тщательный дренаж может ока зать значительную пользу в плотиностроении. 29. в з в е ш и в а ю щ е е д а в л е н и е Для всех симметричных флютбетов с симметрич ным непроницаемым контуром в з в е ш и в а ю - щ е е д а в л е н и е в с р е д и н е о б в о д а ра - в н о 0,50 Н. Для двухрядного флютбета величина изменения этого давления от переднего до зад него ребра флютбета теоретически падает с умень ь шением Практически при учете слоистости аллювия надо принимать постоянным давление на подошву флютбета и равным максимальному, теоретически исчисленному.