Зодчий 1887 год

Каждый анкѳръ состоитъ изъ полосы , оканчивающейс я штыремъ ; нослѣдній несетъ на себѣ вѣсъ кладки . Продольна я полоса принимает ъ давлені е хвост а спусковых ъ плитъ, направленно е снизу вверхъ , и передает ъ его штырямъ , кото­ рые должны быть настольк о глубоко задѣланы въ кладку , чтобы вѣсъ послѣдне й уравновѣшивал ъ передаваемо е штырямъ давленіе . Слѣдовательно, продольну ю полосу можно разсматриват ь как ъ балку и, так ъ как ъ сѣченіе ея обыкновенн о бываетъ постояннымъ , то его слѣдуетъ разсчнтыват ь относительн о наиболѣе невыгоднаг о момента . Предполагая , что давлені е плит ъ распределяетс я равномѣрно . что можетъ быть допущен о при услові и приблизительно , одина ­ ковой величины плитъ, имѣемъ слѣдующія выражені я для цементов ъ изгиба : Для крайних ъ пролетов ъ М = ZI = 4% гР . . . :. . . (2) Для промежуточных ъ пролетов ъ 31 = Ун ZI = sP : . . (3) Наибольшій изъ найденных ъ моментовъ и служит ъ д.чя опредѣ- ленія сѣченія полосы. Для опредѣлені я ея прогиб а служат ъ слѣдующія выраженія : Z Р Для крайних ъ пролетов ъ S = • . . . . . . . . . (4) Z Р " • Для промежуточных ъ пролетов ъ о ^ -—— • -—— . . • . • (5) , Jil 38 4 . гдѣ Z = si, Е — модуль упругост и и г — моментъ инерці и сѣченія. Для разсчет а сѣченія тяг ъ Za имѣемъ-усилі я

— вѣсъ 1 куб . метра сухой кирпично й кладки . Оба послѣдних ъ выражѳнія даютъ наименьшу ю глубин у за.тожені я штырей . Вообще же длину тяг ъ дѣлают ъ не менѣе длины штырей , если бы даже разсчет ъ и показал ъ возможност ь нодобнаг о уменьшенія; ' иначе предпологкені е о распредѣлені и давлѳнія кладки на всю длину ] штыр я могло бы не имѣть мѣста. Чи с л е н ны й примѣръ : Пусть надо опредѣлит ь размѣры связей вѣнчающаг о карниз а четырехъ-этажног о жилого дома ; профил ь карниз а изображен ъ на фиг. 3 , а схематическо е расположені е связей на фиг . 6-й . j

= ^ • ' 4

^aS

S •

\ln— l+ l„ )

(6)1

Z

Zan

Такъ как ъ обыкновенн о для всѣхъ тягъодно й постройк и при ­ нимаетс я одно и тоѵке сѣченіе, то и здЬсь."слѣдует ъ руководитьс я нанбольшим ъ изъ найденных ъ усилій . Штырь можетъ быть разсматриваем ъ ка 'Къ брусъ , свободно ле- жащій на двухъ опорахъ , причемъ давленіѳ кладки , вслѣдстві е на- пряжені я тяги , распредѣлитс я равномѣрн» ; и изгибающі й моментъ будетъ : (- - ) X . . . (7) Если, как ъ представлен о на фиг . і -й, одинъ штыр ь служит ъ для двухъ тягъ , то

Фиг 5.

Т • Г ; I т — г — - г . - і _ :і2О>к-гѵо^<Г2іі>^200-*и?:( ' ^2 0D- J < | 2 j J« - 2 ( i g - >U | ) J <^2bo - J< I JO ! • • !

Фиг 6.

Д а н н ы й : Вѣсъ 1 куб . метра спусковых ъ плит ъ изъ известняк а средне й плотност и Вѣсъ 1 куб . метра сухой кирпично й кладки . . . . Коэфиціент ъ прочност и продольно й полосы и шты­ рей на 1 кв . мпллиметр ъ Тоже Д.1Я тягъ , предполага я что онѣ ослаблены въ мѣстахъ сварк и проушин ъ

2,« о тоннъ . 1,6 » тоннъ .

- Za X = Л ' Za X

т

(8)

1 0 килогр .

5 килогр .

Модуль упругост и (Е) 20,00 0 килогр . За ребро вращені я слѣдует ъ принят ь точку С , так ъ как ъ под- держивающі я карниз ъ части фриза ослаблены ор.наментами , углуб - леніями , іоникам и и пр . и поэтому могутъ быть , въ случаѣ вра- щені я карниза , смяты . Подставля я данный (см. фиг . 5) въ уравн . (1), имѣемъ : - |- (0,45 -Ь 0,25) . 0,30 . 1,6 . 0,905 + 0,95 . 0,25 . 2,10 » = ^ - л . = 0,72 6 тонн ъ на 1 ног . метр ъ карниза ; изгибающі й моментъ коа'ечных ъ часте й полосы по ур . (2) будетъ : Ж = 4 - •0,726 . (1,2 )2 ^ 0,130 7 т . м. = 13,07 т. сайт. , а 8 для средних ъ частей , по уравн . (3): Ж = - і - . 0,72е . . (2)^ = 0,24 2 т. м. = 24,20 т. сант . 8 0,45 . 0,25 . 2,10 . - ^ ^ . + 0,45 . 0,75 . 1,6 . оізо" ~ ~

t

Jo.

1

1

2 Z a

Фиг 3.

Фиг 4.

Глубина задѣлк и штыре й опредѣ.титс я при расположеніи , пред ­ ставленном ъ на фиг . 3-й : Za (9) X . й . 1 ,в f ' 2 Za , ,

а для фиг . 4-й і

гдѣ d — толщин а (въ метрахъ ) стѣны на данной высотѣ, а 1,» тонн ъ