Зодчий 1887 год

Для 2-го примѣра величина

max М~ — ^ qP = — - ^ . 1 2 0 0 . 3 6 = — 3600килограммометр . 12 l.'iQ или = — 360000 килогр . сант . Профилю № 24 (по общепринятом у обозначенію) соотвѣтствует ъ модуль сѣченія = 394, 2 куб . сант . п и поэтому напрялсені е крайних ъ волоконъ 360 ООО „ , S = = 913, 2 ки.тогр. на 1 кв . сант . Для слоя , лежашаг о между поясомъ и стѣнкою vj = 10,55 сант . п поэтому а 1 06 , 5= 913, 2 . — f J — 4730, 6 (сант.) ' Для крайняг о сдоя стѣнки 8 = 0 , 9 5 сант . и поэтому 8 при ^ = 1 0 2 8 5 килогр. , - 1 50 , 5= 404, 4 килогр . на 1 кв . сант. , откуда общее напряжені е S , 5„ , , = M ' l I _ 1 Y (401,8) ^ + ( 404 , 4 )2 = 1028 килогр . на 3 3 ' 1 кв . сант . Такимъ образомъ, хотя въ крайнихъ волокнахъ всего сѣченія напрялсені е достигает ъ лишь 913, 2 килогр. , въ крайнемъ слоѣ стѣнки напряжені е равняетс я улсе 1028 кплогр . на 1 кв. сант . Въ слоѣ пояса , нрпмыкающем ъ къ стѣнкѣ, напротивъ того Q т10,5 5 = — . 176, 6 = 35, 3 кплогр . на 1 кв . сант 4730, 6 . 10, а и общее напряжені е поэтому равно £ 1 0 , 55 = - ^ ^ ^ -Ь -^Y (401,8)= + ( 3 5 , 3 ) 2 = 805, 5 кплогр . на 3 3 1 кв. сант . Подобная значительна я разница въ напрялсеніях ъ смежных ъ стоевъ стѣнки и пояса , достигающа я въ нашемъ примѣрѣ 223 ки.тогр. на 1 кв . сант. , можетъ вызват ь искривлені е стѣнки, что тѣмъ болѣе опасно , что именно тамъ, гдѣ молено ожидать подобное явленіе , существуют ъ наибольші я вертикальный усйлія—вѣсъ верх­ ней кладки передающійс я вниз ъ через ъ стѣнку, которая таким ъ образомъ можетъ быт ь совершенн о смята . Обращаясь затѣмъ къ вліянію перемѣнъ температуры на балки съ неподвижно-задѣланным п концами , мы находимъслѣдующее: Измѣненіе длины балокъ при измѣненін температуры , будучи уничтожено сопротивленіем ъ опоръ, вызывает ъ внутренні я иапря - лсенія. Измѣненію температуры на 1 ° С . соотвѣтствует ъ внутренне е на- пряжені е въ 23, 6 килогр . на 1 кв . сант. сѣчеяія. Внутренне е на- пряжені е увеличиваетс я но мѣрѣ увеличені я перемѣны температуры до тѣхъ поръ, пока оно не преодолѣет ъ сопротивлені я опоръ ; по- слѣднее состоитъ главнымъ образомъ изъ трені я и можетъ поэтому достигать весьма значительно й величины . Если измѣнені е температуры распредѣлен о по балкѣ не равно- мѣрно, но касаетс я главнымъ образомъ нижняго пояса (как ъ это обыкновенно и бывает ъ въ строеніяхъ , так ъ как ъ остальныя части балки окружены кладкою) , то, кромѣ продольных ъ напряженій . возникаютъ таклсе и изгибающі я усилія . Если, напр. , разница температур ъ нижняго пояса и прочихъ частей балки достигаетъ + А т: причемъ площадь сѣченія этого пояса = LF, то образующеес я при этомъ продольное усилі е равно 8 = 23, 6 . Ах° . А Р килогр (14 ) а изгибающі й моментъ приблизительн о равен ъ 3 / , = 6' . = 23, 6 . А т». А 2^ . ~ (1.5 ) = 803, 6 килогр . еі = 12 24 — 1,45 у . dF — 10^8 . 1,45 . 2 ^'^^' ^ ^У^ - •ц = 10,55 Т 1 0 , 6 5 . 176 , 6 ; 4730, 6 . 0,95

D = 10285 + - ^ . 1200 . 6 ' = "13885 килогр .

и если даже принят ь за предѣлъ сопротивлепі я нодк.тадной нлиты весьма значительную величину s = 50 килогр. на 1 кв . сант. , то потребная величина металлическаг о башмака , передающаг о плитѣ давленіе балки , будетъ

13885 • 5 0 . 1 0

4

Г)

= 37 сант .

0

3

м

Такъ как ъ прочность кирпичной кладки менѣе прочности пли-" ты, то площадь послѣдней, передающа я давлені е кладкѣ, должна быть увеличена . Называ я ширину плиты через ъ ^і, а прёдѣльно е сопротивлені е кирпичной кладки сжатію — si, имѣемъ P . s = |3i s i , откуда [ii = i3— . Принимая для нашего примѣра si = 15 килогр . на 1 кв. сан- тиметръ , имѣемъ 50 р, = р = 3,33 |3 = 3,33 . 37 = 123 сант. 1.0 Изъ этого разсчета видно , что даже нри сравнительн о неболь­ шомъ пролетѣ въ 6 метр, являетс я необходимост ь въ особыхъ же - лѣзныхъ башмаках ъ и прочиыхъ подкладных ъ плитахъ , или лее въ желѣзныхъ или чугунных ъ мауер-татахъ . Такъ как ъ Q = 10285 , то п верхняя сторона балки нуждаетс я для передачи давлені я въ подобныхъ лее прпспособленіях ъ значи­ тельно увеличнвающих ъ дѣнность сооруженія . Изъ всего .этого слѣдуетъ, что: 1. Тяжест ь нагрузки концовъ балки , необходима я для ихъ не­ подвижности , достигаетс я лишь при небольшихъ пролетахъ и 2. Сжатіе каменной кладки при пролетахъ выше 6 метр, до­ стигает ъ размѣровъ , требующих ъ особыхъ прпспособлені й для пе­ редачи давлені я кдадкѣ. Слѣдовательно балки могутъ разсчитыватьс я как ъ задѣланныя концами лишь въ случаях ъ небольшихъ нролетовъ—напр . оконные и дверные проемы, крыты е проѣзды и т. п. Опредѣленіе размѣровъ сѣченія балки производитс я но суще­ ствующему въ калсдомъ данномъ случаѣ наибольшему изгибающему моменту и по прочности Сопротивлені я матерьяла балки , причемъ вычисляетс я модуль сѣченія 2 J max М IT ~ s ~ " и по таблпцамъ подъискиваетс я сѣченіе съ блпжайшимъ большимъ модулемъ. Не трудно убѣдиться, что если даже наибольше е напряжені е крайнихъ волоконъ двутавроваг о сѣченія и будетъ соотвѣтствоват ь

его прочности , то все же въ нѣкоторыхъ другпхъ точкахъ его могутъ образовать ­ ся больші я напряженія , превосходящі я эту прочность . Въ слоѣ сѣченія (фиг . 6) , лежа - щемъ на разстояиі и f\ отъ оси центровъ тяжести , существуют ъ одновременно два усилія, а именно продольное щ и по­ перечное oT, j так ъ что общее напряже ­ т е данных ъ волоконъ будетъ

dF —— - - Л —

7 І

t.

Фиг. 6.

(13)

2

I

M

Намъ извѣстно, что ot j =

T71

гдѣ JSJ — моментъ, Q —скалывающее усиліе , соотвѣтствующі е сѣ- ченію, J —моментъ инерціи сѣчѳняі и S—горизонтальна я ширина даннаго слоя. Для второго пзъ приведенных ъ нами выше чистенных ъ при- мѣровъ