Железобетонные конструкции. Примеры расчета

где тт = 0,9 -коэффициент точности напряжения арматуры, при нимаемый согласно п. 3.4 [1]; 0'0 2 = 12 800 - 3570 = 9230 кгсtсм2; а�2 = 10 030 кгсtсм2; 0'8 = 0'1 + 0' 2 = 400 + 800 = 1200 кгсtсм2; а: = а; = 400 кгс;см2; а 8 и а : - соответственно напряжения в ненапрягаемой арматуре F 8 и F ' 8 , вызванные усадкой и ползучестью бетона (п. 3.17 [1 )) . Эксцентриситет приложения равнодействующей N0 2 относитеJIЬНО центра тяжести сечеция (рис. 29) mтUо2FнУн + u:F:u: - mтU�2F�y� - UaFаУа Noz 0,9 · 9230· 14,1 ·62,8+400 · 1,57 ·60,2-0,9 · 10 030· 2,75·59,2-1200 ·3,14 ·72,8 137 400 Определяем момент трещинаобразования 41'1 см. Мт = RтWт +М�= RтWт + No2 (eo2 + r:) = 17,5 • 170 500 + + 137 400 . (41,1 + .31.0) = 12 880 000 кгс · см = 128,8 те . м, где Wт - момент сопротивления приведеиного сечения относительно его нижней грани с учетом неупругих деформаций бетона, определяемый в соответствии с п.5.9 и табл. 5.1 [1] по формуле Wт='\'Wo= 1,5· 113 700= 170500 см3• При ь; = �: = 4,6 и ь; = �: = 2,4 независимо от отноше ния � коэффициент у = '1 ,5. Проверяем условие трещипостойкости м н = 126,1 <Мт = 128,8 те · м, следовательно, трещипостойкость нормальных сечений обеспечена. Расчет наклонных сечений по образованию трещин В соответствии с указанием п. 5.20 [1] расчет выполняем на глав ные растягивающие напряжения, определяя их только по оси, про ходящей через центр тяжести приведеиного сечения. На приопорном участке балки толщина стенки по длине пролета переменна, поэтому главные растягивающие напряжения проверяем в сечениях у грани опоры и в конце уширения, соответственно на рас стояниях 20 и 125 см от торца балки. 78