Железобетонные конструкции. Примеры расчета

П е р в ы е п о т е р и О'пt (до окончания об.жатия бетона): от релаксации напряжений в арматуре (табл. 1 приложения 1 ) а 3 = ( 0 , 27 · ;: -о, 1 ) ао = ( 0,27 · ���� -0, 1 ) · 12 800 = = 1480 кгсtсм2; от деформаций анкеров при натяжении арматуры на упоры 0'4 = 2 (Л1 + Л.J � а = 2 · О, 1 · 1 ' � 2 ' 5 � 06 = 290 кгсtсм2, где l = 12,5 м, - расстояние между упорами стенда; лl = о и л 2 = 1 м,м, на каждый из двух анкеров. От разности температур натянутой арматуры и упоров стенда · а 7 = 20bl = 20 · 30 = 600 кгс/см2 • Первые потери О'пt = О'а + 0'4 -!- 0'7 = 1480 + 290 + 600 = 2370 кгсjсм2 • Вторые потери О'п2 (после обжатия бетона). Потери от усадки бетона а1 = 400 кгс/см2 • Определяя потери от ползучести, вычисляем напряжения в бетоне на уровне центра тяжести арматуры F" и F� . Для этого вычисляем равнодействующую усилий в предваритель но напряженной арматуре после проявления первых потерь Not = mтO'otFн + mтO'�tF� = 1 · 10 430 · 14, 1 + + 1 . 10 430 . 2,75 = 184 400 кгс, где а01 = O'�t = 0'0- О'п: = 12 800 - 2370 = 10 430 кгсjсм2; тт = 1 - коэффициент точности предварител�оного напряжения арматуры, принимаемый согласно п. 3,4 ( lj . Вычисляем эксцентриситет приложения равнодействующей N01 стносительно центра тяжести сечения (рис. 29) mтfJo1fнYн - /71т(1� 1 F�у� eol = N 01 1 . 10430 . 14yl . 62,8- 1 . �0430. 2,75 . 59,2 43 7 18 440 = • см. Тогда напряжения в бетоне на уровне центра тяжести армату ры F" ·а = N01 + N01e01y8 = 1 .84 400 + 184 400 · 43,7 · 62,8 _ 108 б / 2 б Fп lп 3670 8 717 000 - ' кгс СМ ' Напряжения в бетоне на уровне центра тяжести арматуры F� (J'б' = 184400 184 400 · 4�.7 · 59,2 502 550 4 8 2 3670 - 8717000 = • - • = - • кгс/см ( растяжение). 72