Железобетонные конструкции. Примеры расчета

S0- с та т и ч е с к и й момент части сечения, расп(!ложенной выше центра тяжес�и, ' ' ( hn ) 5Ь h ' 2 ' ' S0=bnhn h-y--2- +О, (h-y n) +n2Fa(h-y-a)= = 40 · 18,5 · ( 85-45,4 1 � 5 ) + 0,5 · 12 (85 - 45,4 - 18,5)2 + 1 + 5, 7 2 • 3,14 · (85 - 45,4 - 3) = 25 800 с.м 3 ; т - скалывающее напряжение на уровне центра тяжести приведеи ного сечения, Q8S0 22 4 0 0 · 25 ЕОО 2 т = -ть = 1 600 оо о . 12 = 3О,2 кгс/см. · 31 , 6 1( 31 в• · Тогд а а г. р = --2 - + v -2 +30,22='18,4>Rт= 17,5 кгс/с.м.2; т. е. условие а�.р < Rт не соблюдается и необходим расчет на ра�кры тие трещин. Ширину раскрытия наклонных тр(щин опrеделяем по формуле Для этого вычисляем: коэффициент t = bho =�= 24,2; коэффициент насыщения поперечными стержнями nfx 2 · 0,283 О 0027 1-tx = Ьii" = 12 • 17 , 5 = ' ; между трещинами расстояние 1 l т = _.. ..:..._ _ 3� · ТJxdx 1 0 0027 3 • . • 0,7 . 0,6 = 95 с.м., где коэффициент ТJх = О, 7 при стерж�ях периодического профиля; d x - диаметр поперечных стержнеи. Тогда ширина раскрытия . наклонных трещин 24 ,22 а т = 4 · о,оо27 . 2 . 106 . 350 • 51,8 = 0,0675 с.м = 0,675 .м. .м. > 0 ,3 .м..м.. Та� как ширина раскрытия трещин превышает допустимую, то увеличиваем диаметр поперечных стержней, принимая . d x = 0,8 с.м. сечением f x = 0,503 с.м.2• Необходимый коэффициент насыщения _поперечными стерЖнями tro1 24•2 · 1 •89 О 00458 О 0018 /J· x ·= . . 10 000 = 1 0 000 = ' . > /-tх.гр = ' . ' где коэффициен't . CQ1 -;- 1.,89 (:rабл. 7.6 ( 1 ])_, a-P,x.rp = " 0,0018 по графику (п . ._7._1 [ 1 ]) в зав � С J! М � � т � . � : -.! ::.: � . . . �8 : _ : . �·?104. .. . , . . . . АЗ (1. ат = 4 н lт. fl x EaR н QH . 22 4QQ = 51,8 см< h0 + ЗОdх = 77 + 30 . 0,6 =.