Железобетонные конструкции. Примеры расчета

Номе- 1 ра схем 1

Расчеты сводим в табл. 38.

Т а б л и ц а 38

м, м, 0,077 . 420 . 5, 952 = 0, 036 . 420 . 6, 002 = = 1125 К2С . м = 535 К2С . м 0,077 . 342 ·5,952 = 0,036 . 342 . 62 = =928 кгс . м =438 кгс·м 0,1 . 2416 . 5,952 = -0,045 . 2416'. 62 = � = 8550 кгс . м =-3910 К2С • м 0,074 . 2416 • 62 = 5,952 = -2820 кгС•М =6410 К2С . м =9675 К2С . м = -3472 К2С . м - = - 1897 кгс • м = 6945 кгс . м -0,033 . 2416 х 1125+ 8550 = 438-3910 = 928 -2820= 535 + 6410 =

Схема нагрузки 8. х Х х !

\

2 �---ъ: 2S�

lS. 2S 2S 2S А Х А А А А � · JS. 2SO 2SO А А == - -

3

1+2

1+3

Проверяем орочиость · ригеля. В первом пролете несущая способность сечения, армированного 2 0 14AIII после обрыва опорной арматуры [М)7 = 4,25>М1 = 1 ,89 7 те · .м (рис. 114, а и табл. 38). Во втором пролете максимальный отрицательный момент М2 =- 3,472 те · .м< [М)7 = 4,25 те · .м (табл. 38 . и рис. 114, б). Таким образом:, орочиость сечений ригеля при монтаже паиелей обеспечена. Расчет прогибов В п е рво.м про лете . Вычисляем характеристики таврового сечения ригеля с полкой в растянутой зоне в первом пролете, где прогиб имеет наибольшее значение (п. 6.7 [1 ]). При F а = 22, 14 е.м 2 ; F� = 3,08 е.ы 2 ; h0. = 38 см (рис. 1 1 1) вычис ляем: Еа 2 · 106 5 n = Еб = 3,15 · 106 = 6•3 ; = F8n _ 22 • 14 • 6,35 = О 184. �-tn bho - 20 . 38 ' ' _ (Ьп- Ь) hп _ (45-20) · 25 '\' I - bho - 20 • 3 S 0,82; ( 2а' ) ( 2 ·3,7 ) т = '\'1 1 - 2ho'" = 0,82 • 1 - 2 . 38 = о, 735. 283