Железобетонные конструкции. Примеры расчета

где h0 = h- а = 45-3, 7 = 41 ,3 см, d3 3 + 1 ,4 3 7 а = а8 + 2 = -2- = , см; R8 F8 3400 • 3·0 8 О 035 СХ = Rнbh0 = 160 · 45 · 41 ,3 = ' ; 1' = 0,983; [М]7 = RaF 8'\'ho = 3400 • 0,8 · 0,983 · 41 ,3 = 425 000 кгс • СМ = 4,25 тс ·м. Эпюра материалов и конструирование ·ригеля приведены на рис. 114, 1 15. Определяем длину анкеровки обрываемых стержней. В первом пролете обрываем 2 0 25AIII. Нулевая точка эпюры Q находится на расстоянии ,..., 0,4/0 от опоры А. Величина поперечной силы в точке теоретического обрыва (рис. 1 14) на 0,9 м от опоры А . QA (0,4/01 -0,9) Q 1 = ' 'o', 4i 7/ 0-, -- 18 140 . (0,4 . 5,95-0,9) 0,4 . 5,95 = 11 130 кгс. Погонное усилие Rafxn 3400 • 0,785 · 2 356 1 Qx.w, = и - 15 = кгс, см. Следовательно, длина анкеровки обрываемых стержней Ql 1 1 130 Wt = 2 + Sd = 2 356 + 5 . 2,5 = 28,1 < 20d = 20 . 2,5 = 50 см. qx.w, • П ринимаем w1 = 50 см. Расстояние от опоры А до места обрыва стержней l = 0,9-0,5= 0,4 м. Определяем расстояние от места обрыва стержней до вертикального сечения, в котором их прочность полностью используется (т. е. до середины пролета) и которое согласно примечанию 1 п.9.50 [1 ] должно быть не менее / 8 = 35d = 35 · 2,5 = 88 см (табл. 9 . 1 [1 )). Максимальный изгибающий момент находится на расстоянии 0,4/0 = 0,4 · 5;95 � 2,38 м от опоры А. Таким образом, стержни 0 25AIII могут быть оборваны на удалении 2,38-0,88 = 1 ,5 м от опоры Ai что больше, чем принятое нами-0,4 м. Затем определяем w2 при условии, что нулевая точка эпюры Q (рис. 109) находится на расстоянии 0,6 /01 от опоры В. Для этого вычисляем поперечную силу, действующую в точке теоретического обрыва, на удалении 2 м от опоры В (рис. 114) 26 900 • (0,6 • 5,95- 2) = 11 800 кгс. () ,6 . 5,95 277 Обрываем 1 0 25AI I I . При 2 0 14 AIII, Fa = 3,08 см�: '