Железобетонные конструкции. Примеры расчета

Следовательно, средняя кривизна оси паиели при v = 0,45 1 402 200 [ 0,2 0,9 . ] pz 19 · 15,9 2 • 106 • 6,16 + (0,52 + 0,486) • 29 · 19 · 3 , 15 • 105 • 0,45 - 22 75о о,2 17 45 10-6 -1 19 • 6, 16 • 2 • 106 = ' • с.м • Тогда прогиб ' 2 = 17,45. 10- 6 • 4 � • 5652 = 0,58 с.м. Затем находим п о л н ы й (д л и т е л ь н ы й) п р о г и б f 3 от д л и· те льно действующей части нагрузки. Так как изгибающий момент М3 = М" = 4 0 22 кгс · .м, то значения L3; е3; �3 ; z3; т принимаем из расчета прогиба [ 2 • Тогда 'I\J8 = 1,3-0,8 · 1 - 6 �� 5 1 • 1 = 0,5, где s = 0,8 (п. 6.8, б [1 )). Средняя кривизна оси при v = О, 15 (п. 6.6, б [1 )) 402 200 [ 0,5 0,9 ] р3 19 · 15,9 2 • 106 • 6, 16 + (0,52 + 0,486) 29 • 19 • 3,15 • 100 • 0, 15 - - 22 750 о,5 51 25 10-6 -1 19 • 6,16. 2 . 106 = ' • с .м • Определяем прогиб fs = 51,25 • 10- 6 • :В · 5 6 5 2 = 1,7 с.м . Согласно п. 6.18 [1) при определении полной величины деформации пустотной паиели вводим коэфф ициент 0,8. Полный прогиб паиели f = (fl ' 2 + fз) 0,8 = (0,842-0,58 + 1'7) . 0,8 = 1 ,962 с.м. Тогда относительный прогиб f 1 ,962 1 1 -г; = ---gw = 347 < 200 • т. е. прQгиб паиели меньше допустимого. Расчет ширины рш:крытия трещин в нормальных сечениях Ширину раскрытия трещин ат1 от кратковременного действия всей нагрузки определяем по формуле aa l атt = 'Ф а Е;- lт. Для расчета величины tzтi спределяем напряжение в растянутой арматуре при ez = О М"+ Nм (ех- z1) _ 474 000 - 22 750 • 16,5 = 965 кгс/с.м2. aal = --:-: (F::-a"""'+=F;;;.н...;;; ) -z1 ---"'"" 6, 16 • 16,5 255