Железобетонные конструкции. Примеры расчета

Определяем момент инерции приведеиного сечения относительно его центра тяжести ' ,з bnhn 'h ' h' 2 J п = J б = -12- + bn п (У - 0,5 п) + + Ьп (h ,__ h�-hп)3 + Ьnh� + Ь h ( _ О Sh )2 = 12 12 п n У ' п = 116 · 1 :·283 + 1 16 . 3,28 • ( 1 1 - 0, 5 • 3,28) 2 + 1 19 • 3 • 08 3 + 1 19 • 3 08 . (11 - о 5 . 3 08 ) 2 = 12 • • • = 7 6 079 с.м4• Момент сопротивления приведеиного сечения для крайнего растя нутого волокна W -� - 76 079 - 6910 3 о - у - 1 1 - САС • Тогда расстояние от центра тяжести приведеиного сечения до верх ней ядровой точки в W0 6910 S 7 5 Гя = --р;;- = 1 202 = ' САС . Далее вычисляем расстояние от центра тяжести приведеиного се чения до равнодействующей усилий· в напрягаемой арматуре е 0 = у-йн = 1 1 - 2, 7 = 8,3 с.м, где а8 - расстояние от равнодействующей усилий в напрягаемой арматуре до крайнего растянутого волокна. Определение величины и потерь предварительного напряжения арматуры Величину предварительного напряжения арматуры в соответствии с табл. 1 приложения 1 при длине арматуры l = 580 с.м и электро термическом методе натяжения на упоры находим по формуле 0'0 = R: - �0'0 = 6000 - 893 .� 5107 кгс/с.м2, где �0'0-допустимое предельное отклонение предварительного на пряжения арматуры при электротермическом натяжении (табл. 3.1 [1]), найденное по интерполяции. Л е р в ы е п о т е р и O'nl (до окончания обжатия бетона): от релаксации напряжений стали 0'3 (табл. 1 приложения 1) ; так как 0'0 = 5107 > О, 7 R: = О, 7 • 6000 = 4200 кгс!с.м 2, то 0'3 = 0,03 · 0'0 = 0 , 03 · 5107 = 15 3 кгс!с.м 2• При пропаривании папели в форме происходит одновременное перемещение упоров формы и панели, поэтому потери от перепада температуры отсутствуют (п. 3.9 [ 1 )) 250 Первые потери O'nl = 0'3 = 153 кгс/см. 2• В т о р ы е п о т е р и О'п2 (после обжатия бетона). Потери от усадки бетона 0'1 = 400 кгс/с.м 2• ·