Железобетонные конструкции. Примеры расчета

Тогда требуемое количество арматуры СоглаСНО указания п. 9.4 [1) при стороне колонны Ь :;> 250 .м.м рекомендуется назначать диаметр продольных стержней не менее 1 6 .м.м. Конструктивно принимаем 5 fO 1 6 AI I I , площадью сечения с каждой стороны F8 = F: = 1 0 , 0 5 > 6 с.м 2 • Расчет подкрановой части С е ч е н и е 2-2 состоит из двух ветвей (рис. 81), расстояние между осями ветвей С = 1 10 с.м. . н 1 2 90 Среднии шаг распорок S = + = � = 1 ,84 .м, где Н 6 - свободная длИна подкрановой части колонны выше уровня пола, Н6 = 14,25 - 1,35 = 12,9 .М, n количество распорок. В сечении действуют три комби нации расчетных усилий (табл. 26). Расчетная длина подкрановой части колонны (табл. 4. 1 [ 1 ]) lo = 1 , 5 Н н = 1 ,5 • 1 2 , 9 = 1 9,35 .М. Расчетные комбина ц и и 1 и 1 1 . У сипни М, те · .м N, те Q, те Коэффициент fJ определяем при с = 400 Т а б л и ц а 26 !(омбинации уснпнА l н l ш -18688,,6140 47,38 -16,02 264,03 281,82 12,06 8,84 1,67 1 1 1') = N - 188 640 = 1 • 49 • 1 2 1 - . . . 222 - 12eRнF 1п 12 • 400 • 160 • 3600 где Лп- приведеиная гибкость двухветвевой части колонны (п. 4.74 [ 1 ]) , Ап = ��-�-" + 12 ( � ) 2 = -. f 19,35 + 12 • ( \ , 8 4 ) 2 = 22; o.sc h v 0,5. 110 0,3 F = 30 • 60 · 2 = 3600 а.м 2 - площадь сечения двухветвевой колонны. Так как Лп = 22 < 35 влияние длительного действия нагрузки на несущую способность элемента не учитываем тэ./111 = тдп = 1 . К о м б и н а ц и я 1 . Продольные силы в ветвях колонны находим по формуле Nc = !!._ ± М ТJ = 188,64 ± 68, 10 · 1 ,49 94 32 ± 92 4 2 с 2 1 , 1 = ' ' . Откуда Ncl = 186,72 те; Nc2 = 1 ,92 те (сжатие). 7 5-822 193 . 145 700 . [54,4 - (55 - 0,5 . 1 5,2 )] = 6 с •• z . Fa = Fa = 34 · (55-5) .-