Железобетонные конструкции. Примеры расчета

h е0, а следовательно, и е = е0 + 2 - а меньше по сравнению с двумя другими комбинациями. Расчет арматуры ведем методом последовательных приближений . К о м б и н а ц и я 1 : Т а б л и ц а 25 1 1 I l l 28,66 -5,71 126,45 167,25 0,235 0,034 длительного воздействия нагруз-ки и продольного изгиба на эксцент риситет (п.4.75 [ 1 ]) . Для этого вычисляем расчетный эксцентриситет от длительно действующей нагрузки мд.п 10,46 ео д .п = z:г- = 107 25 = 0,098 .м = 9,8 е .м . .11 .11 ' Тогда ко�ициент т + 2 е о д.n д.n h т э . д .n = ____ _.:,__ _ - 1 + 2 ео д.п h о 79+ 2 . 9 • 8 ' 60 1 +2. 9 , 8 60 = 0,85, \ ', где тд.п- коэффициент, принимаемый по интерполяции согласно lo lo табл. 4.3 [1] и п. 4. 13 [1] при замене ьна 71 . Приведеиные продольную силу и изгибающий момент определяем по формулам: Nд.n 107,25 Nn = + Nкр = - 0 85 + 21,2 = 1 47,7 те; mэ. д .n ' Мп = м .�� .n + Мк р = 1 0 ° ' 8 4 5 6 + 6,02 = 18,33 те · .м. тэ.дп ' ' Тогда эксцентриситет приведеиной продольной силы гоп = �: = �:7�� = 0, 124.м = 12,4 е.м. 191 Расчетная длина надкрановой части колонны (табл. 4. 1 [1]) (рис.81) /0 = 2,5 Нв = 2,5 · 5, 1 = 12,75 .м. Так . как отношение расчетной Уси.nия и зксцеитри· ситеты длины к высоте сечения колонны м , mc ·AC l0 1275 21 2 10 N, те Т = --оо = ' > ' то в рас- ео, АС чете необходимо учитывать влияние Комбинации уси.nиА -16,48 128,45 0, 128 М = 16,48 те • .м, Мд.п = 10,46 те · .м, Мкр = 6,02 те · .м, N = 128,45 те; Nд.п = 107,25 те; Nкр = 21 ,2 те.