Железобетонные конструкции. Примеры расчета

Подставляя значение с = 415, уточняем величины: 1 ТJ = ----:::: 2"9"1,.8=.., 00 -. -5:"0","9"'2..-...- = 2 • 67; 1 - 12. 415 . 210. 1724 100 е = 7 • 2 ,6 7 + -2--4 = 64,7 с.м; е = (0,4 + 0,457) • 210 • 8 • 962 + 3400 . 15,71 • (96 -4) (0,55 + 0,483) . 210. 8 • 96 + 3400 • 15,71 = 82,9 с.м. Так как е = 64,7 < ё = 8 2 , 9 с.м количество арматуры определяем по формуле F = р' = Nne- (0,4 + Асв + Ayw) Rиbhg а а Ra (ho - а') - 291800. 64,7-(0,4 + 0,457 + 0,0112) . 210 . 8 . 962 = 18 б> 15 71 2 - 3400 . (96 - 4) • ' с .м . Таким образом, в первом блоке количество арматуры недостаточно. Окончательно принимаем с каждой стороны сечения по 5,0'22AIII. Fa = F� = 19,0 > 18,6 с.м2 • Ус.тойчивость арки из плоскости обеспечена паиелями покрытия. поэтому расчетом ее не проверяем. Расчет прочности наклонных сечений арки Как видно из табл. 24 поперечная сила в сечении 1 1 при действии постоянной и односторонней снеговой нагрузки Q = 6,5 те. Проверяем условие Q -;- 6,5 < Rpbh0 = 12,5 · 8 · 96 = 9650 кгс = 9,65 те, т. е. поперечная арматура по расчету не требуется, принимаем кон структивно (рис. 78) 2 $218 AI с шагом 30 с.м. Расчет прочности сечения подвески Подвески рассчитываем на осевое растяжение от нагрузки их собственного веса и веса затяжки. Сначала определяем нагрузку, приходящуюся на центральную подвеску прямоугольного сечения 150 Х 400 .м.м (Ь Х h) длиной l = 3250 .м.м (наиболее нагруженную) Gс.в.п = bhlyn = 0, 15 • 0,4 • 3,25 · 2,5 · 1 , 1 = 0,535 те, где n - коэффициент перегрузки; у = 2,5 т/. м- объемная масса железобетона. Затем вычисляем вес части затяжки длиной l = 5858 .м.м, воспри нимаемый центральной подвеской Gс.в.э = bhlyn = 0,44 · 0,44 · 5,858 · 2,5 · 1 , 1 = 3, 14 те. Итого N = Gс.в. п + Gс.в.з = 0,535 + 3, 14 = 3,675 те. 189