Железобетонные конструкции. Примеры расчета

Определяем относительную высоту сжатой зоны без учета арма туры F� и снижения предварительного напряжения в арматуре F� (п. 4.22 [1 )) , RaFa + RaFн + mтa�2F� а = RнЬ . пhо 3150 . 0,39+ 10800 . 6,1 + 1,1 . 10825 . 1,02 - 2lo . 298 . 38 = 0 • 033· Так как а' = 0,033< 2 � ' = 2 3 ' 8 3 = 0,158, то прочность сечения проверяем из условия (п. 4.20 [ 1 )) Мсеч = (RaFa + RaFн + тта�2F�) yho- тта�2F� (h0- а � ) = = (3150 . 0,39 + 10 800 . 6,1 + 1,1 • 10 825 . 1 ,02) • 0,983 . 38- -1 , 1 • 10825 . 1,02. (38-3) = 2 537 000 кгс . с.м = 25,37> м= = 24,4 те · .м, где у = 0,983 при а' = 0,033 (табл. 4.8 [11). Прочность нормальных сечений по изгибающему моменту обес печена. Расчет прочн.ости наклонных сечений n2 изгибающему .моменту В соответствии с п. 4.66 [1 J для предварительно напряженных эле ментов, армированных прядями без анкеров, прочность наклонного сечения, начинающегося у грани опоры, необходимо проверить по изгибающему моменту. � ���====�====�==�� t��--���--r+ С, =1170 Рис. 70 . Расчетное наклонное сечение nаиели по из гибающему моменту. Длину зоны анкеровки напрягаемой арматуры согласно п. 3.6 [1) при cr01 = 11 425 кгс/см2 > 10 000 кгс/с.м2 определяем по формуле 1 - k d + 3 O'ot - 10 000 - 68 • О 9 + 3 • 11 425 - 10 000 = 66 2 С.М ан ан Ro - • 280 ' ' где при Ro · 280 кгс/с.м2 и армировании прядями диаметром 9 мм kан = 68 (табл. 3.2 (1]). Начало зоны анкеровки при постепенной передаче усилия обжа тия примимаем у торца панели. Расчетным является сечение 1-1 по грани опоры на расстоянии lz = 12 см от торца (рис. 70). 155