Железобетонные конструкции. Примеры расчета

Провернем условие Мп = Rиb�h� (h0 -0,5h�) = 100 • 40 · 10 • (36 -0,5 · 10) = = 1 200 000 кгс • с.м = 12 > М = 5,42 те · .м. Так как условие (4.41) [1) удовлетворено, нейтральная ось нахо дится в пределах полки, поэтому расчет производим как для прямо угольного сечения шириной Ь�· ь � 40 h� ю При отношениях -ь- = 2о = 2 и h - = 36 = 0,28 характерис тики сечений Аса и СХсв для бетонов марки ниже 400 расположены в табл. 4.10 [1) выше жирной черты, поэтому нейтральная ось сече ния, соответствующая предельной орочиости сжатой зоны бетона, располагается в ребре и сжатая арматура F� по расчету не требуется. Определяем м 542 000 Ао = • 2 - 100 • 40 . 352 = 0 • 104 · RиЬп hо По табл. 4.8 [1) находим а = 0, 1 1 . Чтобы найти площадь сече ния растянутой арматуры определяем усилие N8 = a.Rиb�h0 = 0, 1 1 • 100 · 40 • 36 = 15900 кгс. Откуда F Na 15 900 4 68 2 8 = Ra = 3400 = ' .М ' Принимаем 2 0 18 А 1 1 1, F8 = 5,09 > 4,68 с.м 2 • Следовательно процент армирования с�чения балки 5,09. 100 ,... = 1000 = 0,51 %. т. е. орочиость сечения обеспечена. Расчет прочности нахлон.ных сечений Провернем условие В нашем случае Q = 16050> Rpbh0 = 7,2 · 20 · 36 = 5180 кгс. Условие не удовлетворяется. Следовательно, необходим расчет поперечных стержней. При армировании продольного ребра двумя каркасами с односто ронним расположением рабочих продольных стержней d = 18 .м.м согласно технологии точечной сварки наименьший диаметр поПереч ных стержней dx = 6 .м.м (табл. 9.5 [1]). Но так как величина Q зна чительно больше Rpbh0, то во избежание частого шага поперечных стержней принимаем dx = 8 .мм с шагом в крайних четвертях проле та и = 10 с м и в средней части и = 25 см. 98