Вентиляция и теплоснабжение метрополитенов

где 0,9 — коэффициент, учитывающий снижение значения К с на 10% (см. рис. 5.IX) вследствие оребрения латунных трубок воздухоохладителей медной луженой проволокой. Необходимая поверхность охлаждения воздухоохладителя опре деляется по формуле г M 2 t (3.1 X) К Мер где Q — количество тепла, передаваемое в теплообменнике (возду хоохладителе), ккал/ч. В условиях небольшой разницы между температурами греющей (охлаждаемой) и нагреваемой (охлаждающей) сред, имеющей место в воздухоохладителях, допустимо для упрощения практических расчетов применять среднеарифметическую разницу температур Д £ ср , определяемую по формуле t'+t' t"+t* Afcp= °С, (4-IX) и ^ — соответственно начальная и конечная температура охлаждаемой (греющей) среды, °С; t" H и £ — соответственно начальная и конечная температура охлаждающей (нагреваемой) среды, °С. Среднеарифметическая разница температур по сравнению со среднелогарифмической в данных условиях дает завышение примерно на 3—7%. Для компенсации этого завышения в формулу (3.IX) введен коэффициент 1,1. Необходимый расход воды определяется по формуле где г Д е с ж = 1 — удельная теплоемкость воды, ккал/кг, °С; Д £ ж — разница температур (начальной и конечной) воды в теплообмен нике, °С. На рис. 6. IX показан график зависимости аэродинамического сопротивления АН (кгс/м 2 ) от скорости набегающего воздушного потока v 0 и числа рядов трубок п в воздухоохладителях моде лей Б и М. Сопротивление движению воды в воздухоохладителе при ско рости движения 1, 1,5 и 2 м/с равно соответственно 600, 1350 и 2400 кгс/см 2 . График зависимости расхода воды 6? ж , проходящей через воздухоохладитель (модели Б и М), от ее скорости движения и ж в трубках и числа их рядов п трубок показан на рис. 7. IX. Несмотря на то, что относительная влажность воздуха, выходя щего из воздухоохладителя, будет ниже 100% (в примере, показан ном на рис. 13.VI, она составляет 87%), в пограничном слое, непо средственно соприкасающемся с холодной поверхностью трубок. 453. ЮООсж Д*ж ' т /ч, (5.IX)