Вентиляция и теплоснабжение метрополитенов

17. Принимая длительность процесса в дождевом пространстве Z A п = 1,2 с по формуле (17a.VIII), определяем необходимую длину дождевого пространства , __ 233 ООО• 1,2 3600. 1,144.3,2(5—1) М * 18. Заданная температура артезианской воды < арт = 11,5° С и ее давление перед форсуночной камерой до Р = 2 кгс/см 2 доста точно для осуществления процесса охлаждения. 19. Аэродинамическое сопротивление форсуночной камеры при vy BO = 5,1 кгс/м 2 -с определяем по формуле (27.VIII) Яд. п = 3,44 (5,1)'» 2 = 23,8 кгс/м2. Пример 3. Используя исходные данные примера 2, определить расход артезианской воды и длину форсуночной камеры при двух ступенчатом охлаждении в ней воздуха и сравнить ее с форсуноч ной камерой, имеющей одноступенчатое охлаждение, при одина ковых начальных и конечных параметрах охлаждаемого воздуха. 1. Принимается двухрядное расположение тангенциальных форсунок в каждой ступени дождевого пространства форсуночной камеры, плотность их размещения Пф = 26 шт./м 2 в ряд, диаметр выходного отверстия d 0 = 5,0 мм и схема движения воды и воз духа в соответствии с рисунком 12.VIII. 2. Определяем универсальный коэффициент теплообмена в дож девом пространстве I и II ступени по формуле (21.VIII) с учетом поправочного множителя Р„ ф = 0,9 (см. табл. 4.VIII). 3. Коэффициент орошения в каждой ступени двухступенчатой камеры с учетом коэффициента 1,15 на нетиповую камеру опре делится по формуле (29.VIII) О R4 ц = 1,15*4,15In 0>52 /* 10>12 —1,27 кг/кг. 4. Общее направление процесса в дождевом пространстве должно соответствовать линии НК в примере 2 и проверяется по формуле (30.VIII) 19,3-12,1 е ~ 18,9—12,8 5. Определяем отношение т из зависимости (33.VI И)

25,8+17,8 19,3+12,1

= 1,39.

6. Из общего количества тепла, которое должно отводиться в дождевом пространстве форсуночной камеры, определяется по 358.